POLITECHNIKA ŁÓDZKA

KATEDRA INŻYNIERII ŚRODOWISKA

ROK AKADEMICKI 2010/2011

SEMESTR VI

Projekt z przedmiotu:

TECHNOLOGIA WODY II

Wykonał:

Data oddania:

I Część opisowa :

1. Przedmiot i zakres projektu :

Celem niniejszego opracowania jest projekt stacji uzdatniania wody o średniej dobowej wydajności 10000 m³/d

Zakres opracowania obejmuje plan sytuacyjno-wysokościowy oraz dobór technologii i urządzeń wykorzystywanych do uzdatniania ujmowanej wody.

2. Źródło poboru wody :

Źródłem poboru wody jest woda podziemna , której ujęcie znajduje się w odległości

11 km od miasta .

3. Charakterystyka ujmowanej wody :

• odczyn 6,8 pH

• mętność 6 mgPt/dm³

• barwa 18 mg/dm³

• żelazo 3,2 mg/dm³

• mangan 0,3 mg/dm³

• twardość 4,1 mval/dm³

• utlenialność 2,6 mgO₂/dm³

• zasadowość 1,8 mval/dm³

4. Wymagania jakościowe stawiane wodzie :

Zgodnie z Rozporządzeniem Ministra Zdrowia z dnia 20 kwietnia 2010 r. woda pitna powinna spełniać następujące wymagania :

• odczyn 6,5 - 9,5 pH

• mętność 1 NTU

• barwa - akceptowalna

• żelazo 0,2 mg/dm³

• mangan 0,05 mg/dm³

• twardość 1,2 - 10 mval/dm³

• utlenialność 5,0 mg 0₂/dm³

• smak, zapach - akceptowalny

5. Proponowany zakres procesów technologicznych :

Ujmowana woda pochodzi ze studni głębinowych - jest wodą podziemną .Charakteryzuje się podwyższoną zawartością żelaza oraz manganu. Nieznacznie przekroczona jest także dopuszczalna barwa i mętność wody. Przed wykorzystaniem do picia oraz na cele gospodarcze musi być ona uzdatniona według poniższego schematu:

Zastosowano następujące procesy oczyszczania wody :

a) aeracja -zmniejsza zawartość CO₂ agresywnego w wodzie, nadającego wodzie charakter agresywny przez co zmniejsza się dalsze zużycie wapna. Zastosowano aerator otwarty z dyszami rozbryzgowymi typu Schlick MN VII w hali napowietrzania ;

b) wapnowanie - zastosowane wapno wiąże chemicznie pozostały CO₂ agresywny i powstaje Ca(HCO3)2 oraz uzyskuje się równowagę węglanowo - wapniową;

c) filtracja - na filtrze pospiesznym grawitacyjnym otwartym ze złożem wpracowanym pokrytym tlenkami żelaza (III) i manganu (IV), piaskowo antracytowym, płukanym wodą i powietrzem. Filtracja zatrzymuje obecne w wodzie zawiesiny oraz usuwa związki żelaza i manganu .

d) dezynfekcja - niszczy żywe i przetrwalnikowe formy organizmów patogennych oraz zapobiega ich wtórnemu rozwojowi w sieci wodociągowej .Dezynfekcja prowadzona jest za pomocą Cl₂ .

6. Charakterystyka obiegu wody uzdatnianej :

Woda surowa z ujęcia tłoczona jest rurociągiem Ø450 do aeratora- hali napowietrzania. Woda po napowietrzeniu odprowadzana jest do zbiornika kontaktowego zlokalizowanego bezpośrednio pod halą napowietrzania. Dno zbiornika należy wykonać ze spadkiem w kierunku przepływu wody w celu odprowadzenia powstałego osady.

Woda z komory kontaktowej zostaje przesłana rurociągiem Ø400 do hali filtrów ze złożem piaskowo-antracytowym. Projektuje się pięć filtrów pospiesznych grawitacyjnych z niskooporowym drenażem. Projektuje się płukanie filtrów za pomocą sprężonego powietrza, wody z powietrzem a następnie samej wody. Odprowadzenie popłuczyn po procesie płukania filtrów odbywa się rurociągiem Ø400. Po procesie filtracji woda poddana jest procesowi dezynfekcji poprzez podanie do rurociągu Ø400 wody chlorowej dawkowanej za pomocą chloratorów typu C7. Następnie woda transportowana jest do dwóch zbiorników magazynujących o łącznej objętości 3800 m³. Woda ze zbiornika zostaje podana do systemu dystrybucji tj. sieci wodociągowej - rura magistralna Ø400. W tym celu dobrano 3 pompy (+1 rezerwowa) odśrodkowe Warszawskiej Fabryki Pomp typu 15A40 o wydajności Q=275
i wysokości podnoszenia H=70m.

7. Magazynowanie, przygotowanie i dawkowanie reagentów:

Wapno magazynowane jest „na mokro” w 2 zbiornikach mleka wapiennego. Magazyn wapna połączony jest z dawkownikiem wody wapiennej, w której znajdują się sytniki. Wapno niegaszone magazynowane jest luzem, a jego wysokość składowania wynosi 1,5m. Roztwór mleka wapiennego podany jest na sytniki a następnie dawkowany bezpośrednio do zbiornika kontaktowanego zlokalizowanego pod halą napowietrzania.

Magazyn chloru połączony jest z chlorownią i wyposażony jest w instalację do neutralizacji chloru w czasie awarii, oraz instalację sygnalizacyjną i alarmową. Chlor magazynowany jest w postaci gazowej w butlach 40-litrowych o zawartości chloru do 50kg. Chlor dawkowany jest bezpośrednio do rurociągu za pomocą dwóch chloratorów typu C7 o zakresie przepływu chloru 0,05÷1,0
.

Chlorownia składa się z pomieszczenia chloratorów, podręcznego magazynu chloru, pomieszczenia urządzeń unieszkodliwiania chloru i przedsionka. Przedsionek pełni rolę dyżurki i pomieszczenia izolującego obsługę przed bezpośrednim kontaktem z gazowym chlorem. W pomieszczeniu tym powinna być umieszczona szafa do przechowywania masek przeciwgazowych, aparatów tlenowych i apteczka. Połączenie przedsionka z innymi pomieszczeniami powinno być przez drzwi gazoszczelne wyposażone w okienko kontrolne.

8. Gospodarka ściekowo-osadowa:

Powstałe osady z osadnika oraz z płukania filtrów pospiesznych i osady nadmiernego ze zbiornik kontaktowego, należy unieszkodliwić i zagospodarować. Osady z osadnika i popłuczyny z filtrów trafiają do dwóch odstojników, gdzie uwodnienie osadu dochodzi do 96% , a następnie osad trafia na lagunę osadową pracującą w cyklu trzyletnim.

9. Zestawienie urządzeń:

1. Hala napowietrzania

- wymiary 6m x 18m = 108 m²

- ilość dysz - 108 szt.

- przewód doprowadzający wodę - Ø450

2. Zbiornik kontaktowy

- wymiary 6m x 13 m = 78 m²

- wysokość - 2,5 m

- objętość 195 m³

- pochylenie dna 2%

3. Wapnowanie

- dawka wapna - 5,21 gCaO/m³

- zbiornik zarobowy - 2 zbiorniki o V=0,625 m³ każdy

- 2 sytniki o pojemności V=21,16 m³ każdy

- moc silnika mieszadla zarobowego - 3 kW

4. Filtry pospieszne

- powierzchnia rzutu poziomego pojedynczego filtru -18 m²

- liczba filtrów - 5

- ilość dysz filtracyjnych w jednym filtrze - 1500 szt.

- liczba płyt drenażowych w filtrze - 8 szt. (1,5m x 1,5m)

- wysokość warstwy podtrzymującej złoże filtracyjne - 0,3 m

- wysokość złoża - 1,5 m

5. Zbiornik wody czystej do płukania filtrów

- wysokość - 3 m

- szerokość - 10 m

- długość - 10 m

6. Dezynfekcja

- wydajność chlorowni - 0,68 kg/d

- 3 chloratory (1 rezerwowy) typu C7

7. Zbiornik na wodę wodociągową (dwukomorowy)

- objętość - 3800 m³

- średnica zbiornika - 22 m

- ilość zbiorników - 2

8. Pompownia wody czystej do sieci wodociągowej

- ilość pomp - 3 pompy (+1 rezerwowa)

- zestaw pompowy - Warszawskiej Fabryki Pomp typu 15A40

- wysokość podnoszenia - 70 m

- wydajność 275 m3/h

- wydajność sumaryczna 825 m3/h

II Część obliczeniowa :

1. NAPOWIETRZANIE :

Woda:

-zasadowość M=1,8
=90

-odczyn pH=6,8

Wydajność stacji:

-Q_{śr d} =10000

- Q_{max d} = Q_{śr d} xN_d=10000
x1,25=12500
=521

Zasadowość < 2,0
, a więc oprócz napowietrzania trzeba zastosować chemiczne wiązanie dwutlenku węgla.

Z nomogramu równowagi węglanowo-wapniowej odczytałam zawartość:

-CO₂ wolnego CO_{2 w}=28,0

-CO₂ przynależnego CO_{2 p}=1,8

-CO₂ agresywnego CO_2a=28-1,8=26,2

Do napowietrzania przyjęłam halę napowietrzania z dyszami amsterdamskimi.

• Powierzchnia aeratora

Q= Q_{max d}=521

Zakładam wydajność jednej dyszy q=5,0
i rozstaw co 1,0m →O_h=5,0

Zakładam wysokość rozbryzgu 2,0m.

Wymagana powierzchnia hali dysz: F=
=
=104,2m²

Przyjmuję halę o wymiarach 18 x 6 m, czyli F_rzecz=108m²

• Liczba dysz

n_d=

- powierzchnia niezbędna dla 1 dyszy,
=1,0m²

n_d=
=108 dysz

• Dobór rurociągów

• Przewód główny doprowadzający wodę surową:

-zakładam prędkość przepływu v=1,0
(0,8÷1,5
)

-natężenie przepływu Q= Q_{max d}=12500
=144,67

z nomogramu Colebrooka-White'a dla rur ciśnieniowych z PE firmy PipeLive,

k=0,01mm, temp. 10^oC odczytuję średnicę wewnętrzną przewodu:

d_g=450mm

v_rzecz=1,25

i=3‰

• Przewody rozdzielcze:

-zakładam prędkość przepływu v=1,5
(1,0÷1,5
)

-natężenie przepływu Q= Q_r=
=14,47

z nomogramu Colebrooka-White'a dla rur ciśnieniowych z PE firmy PipeLive,

k=0,01mm, temp. 10^oC odczytuję średnicę wewnętrzną przewodu:

d_r=125mm

v_rzecz=1,48

i=18‰

Zbiornik na magazynowanie wody po procesie napowietrzania

Zbiornik liczymy na czas przetrzymania wody ok. 15-20 min.

V=Q_śrh/3=521/3=174 m³

Przyjęto zbiornik o wymiarach: szerokość - 6m; długość - 13m; wysokość - 2,5m o pojemności całkowitej 195m³.

Pochylenie dna zbiornika pod kątem 2% w kierunku koryta zbierającego.

Dysze amsterdamskie obniżają zawartość CO_{2 w} do 8÷12
. Przyjmuję 10
.

Odczyn wody po napowietrzaniu (z nomogramu równowagi węglanowo wapniowej):

pH=7,25

Ilość CO₂ pozostałego do usunięcia wynosi 10,0 - 1,8=8,2

2. WAPNOWANIE :

Wyznaczanie dawki wapna koniecznej do uzyskania stanu równowagi węglanowo-wapniowej

Przyjęto do wiązania 8,2

Z reakcji:

2CO_{2 agr} + CaO +H₂O →Ca(HCO₃)₂

Wynika, że 1 mol CaO (56g) reaguje z 2 molami CO_{2 agr} (88g). Zatem przy założeniu, że potrzebuję związać 9,0
niezbędną dawkę CaO (D_w) wyznaczam z proporcji:

56 gCaO → 88 gCO_{2 agr}

D_w → 8,2 gCO_{2 agr}

D_w =5,21

Zaleca się użycie dawki wapna w ilości D_w=10g/m³

Zużycie dobowe wapna:

M_dmax= D_w*Q_maxd=10*12500=125000g/d=125kg/d

Zapas reagenta na czas 30 dni:

Z=M_dmax*T=125*30=3750 kg

Powierzchnia magazynowa reagenta:

α - współczynnik zwiększający ze względu na transport wewnętrzny (1,2)

ρ_n - gęstość nasypowa reagenta , kg/m³ (1000 kg/m³)

h_d - dopuszczalna wysokość składowania, m (1,5)

Zbiornik zarobowy mleka wapiennego (dwa zbiorniki)

Objętość jednego zbiornika:

V=

c- stężenie roztworu wapna, przyjmuję c=5%

ρ- gęstość właściwa roztworu, kg/m³ (1000 kg/m³)

n- ilość przygotowanych roztworów w ciągu doby (2)

m-ilość zbiorników (2)

V=
=0,625 m³

Wymiary zbiornika:

Przyjmuję że H=D

H=D=
=
=1,0m

D=1,0m

H=1,0m

V_rzecz=0,79

Wymiary mieszadła:

Powierzchnia łap:

f=0,15*V=0,15*0,79=0,12 m²

Długość łapy:

l=0,85*D=0,85*1=0,85 m

Szerokość łapy (dwie łapy)

z-liczba par łap na jednej osi. (2)

b=f/(z*l)=0,12/(2*0,85)=0,07 m

Moc silnika poruszającego mieszadło:

m-liczba łap mieszadła (4)

ζ- współczynnik oporów hydraulicznych łap mieszadła (1,29)

ρ - gęstość wody, kg/m³ (1000 kg/m³)

n - prędkość obrotowa łap mieszadła, Hz (0,67)

b- szerokość łap mieszadła m, (0,07)

r- długość łapy mieszadła, (0,85)

k- współ. Zapasu mocy (1,2)

η- sprawność (0,9)

N_s=m*π³* ζ* ρ*n³*b*r⁴*k/ η*10^-3 [kW]

N_s=4* π³*1,29*1000*0,67³* 0,07*0,85⁴*1,2/0,9*10^-3=2,34 kW

Dobiera się silnik o mocy 3 kW.

Dobór sytników

Wydajność sytników (2)

Cr = 1250
dla t= 283K

Objętość sytnika:

K1= 7,5 dla t= 283K

K2= 1,3

• Średnica sytnika:

Dopuszczalna prędkość pionowa w części cylindrycznej sytnika: 0,20
=0,0002

Dobieram 2 sytniki typu C [D=2000mm H=6000mm]

3. FILTR POSPIESZNY

Filtr grawitacyjny pospieszny

Charakterystyka użytego złoża filtracyjnego:

Materiał - piasek kwarcowy

Wymiar czynny - d₁₀=0,8

Współczynnik nierównomierności piasku filtracyjnego K=1,5

Wysokość złoża - H=1,5 m

Wysokość warstwy podtrzymującej Hp=0,3 m

-zawiesina Z=1,91*3,2=6,11

-temperatura wody t=10^oC

Przyjmuję chłonność złoża A=2000

• Wymagana powierzchnia filtracji

F=

T- czas pracy filtrów w ciągu doby, przyjmuję T=24

t'- czas płukania powietrzem, przyjmuje t'=0,02h

t'' - czas płukania mieszaniną wody i powietrza, przyjmuję t''=0,17h

t''' - czas płukania wodą, przyjmuję t'''=0,083h

t -czas płukania: t=t'+t''+t'''=0,02h+0,17h+0,083h=0,27h

t₁ - czas wyłączenia związany z wykonywaniem dodatkowych czynności przy płukaniu, przyjmuję t₁ =0,33h

t₂- czas odprowadzania pierwszych partii filtratu po płukaniu, przyjmuję t₂=0,17h

t_pł - czas postoju filtrów związany z płukaniem

t_pł= t₁+t₂+t=0,33h+0,17h+0,27h=0,77h

Czas użytecznej pracy filtrów:

t_u=

t_u=
=54,55h

v_f - prędkość filtracji, przyjmuję v_f=8
(5÷10
)

q - intensywność płukania, przyjmuję q= 13
=46,8
(zalecane 13÷15
)

n - liczba płukań każdego filtra na dobę, n=
=
=0,45
=0,5 1/d

F=
=68,3m²

Ekonomiczna liczba filtrów n=

=4,13

n=5 filtrów

Przyjmuję filtr o wymiarach 6,0 x 3,0m

F₁=18,0 m²

F_rzecz=5 x 18,0=90,0m²

V_frzecz=
=
=5,79

Dla złoża dwuwarstwowego V_frzecz =5÷10

Sprawdzam, czy można wyłączyć 1 filtr:

V_f `=

• Drenaż filtracyjny

Zakładam drenaż niskooporowy - dysze filtracyjne - drenaż płytowy wyposażony w grzybki.

Wymagana powierzchnia otworów w dyszach - min 1% F

∑f_o=0,01 x 18,0 m²= 0,18 m²

Przyjmuję dyszę szczelinową o wymiarach szczelin 0,5 x 10 mm- 24 szt.

Powierzchnia otworów w 1 dyszy:

f_o=24 x 0,5mm x 10mm = 120mm²=120 x 10^-6 m²

Ilość dysz w 1 filtrze:

Nd=
=
=1500 dysz

Ilość płyt drenażowych:

-płyta drenażowa o wymiarach 1,5 x 1,5 m

-liczba płyt -8szt.

Ilość dysz w jednej płycie
=187,5

Przyjmuję 14 dysz w 14 rzędach w rozstawie co:

b=
=0,1 m

Ilość dysz w 1 filtrze: n_{d rzecz}=8 x 14 x 14=1568 dysz>1500

Ilość wody płuczącej dla 1 filtra:

Q_pł1=F₁ x q= 18,0 x 46,8=842,4
=234dm³/s

• Straty ciśnienia przy płukaniu

1. Straty na drenażu

Δh_d=α x q_d^β x 10^-2 [m]

q_d=
=
=0,15

Dysza szczelinowa o wymiarach szczelin 0,5 x 10,0 mm:

α=2570

β=1,74

Δh_d=2570 x 0,15^1,74 x 10^-2 =0,97m

2. Straty w warstwie podtrzymującej

Zakładam warstwę podtrzymującą za żwiru o wysokości H_p=0,3m (0,3÷0,5m)

Δh_p =0,08 x H_p x q=0,08 x 0,3 x 46,8=1,12m

3. Straty w złożu filtracyjnym

Δh_f =(
-1)x(1-m_o)xH

ρ_z- gęstość złoża filtracyjnego, ρ_p =2,65

ρ- gęstość wody, ρ=1

m_o - porowatość złoża przed płukaniem, m_o =40%=0,4

H=1,5m

Δh_fp =(
-1)x(1-0,4)x1,5=1,48m

4. Łączne straty ciśnienia

∑Δh= Δh_d + Δh_p + Δh_f=0,97+1,12+1,48=3,57

• Zbiornik na wodę do płukania

Objętość zbiornika dla 2 płukań pojedyńczych filtrów.

V=2 x (q x F₁ x t₂₎ =2 (18x46,8x0,17)=286,4 m³

Przyjęto zbiornik o wymiarach:

Wysokość=3,0m

Szerokość=10m

Długość=10m co daje objętość V=300m³

• Koryta popłuczyn

Przyjęte dwa koryta na jeden filtr .

Przepływ koryta:

q_k=0,5 x Q_pł1=0,5 x 842,4=421,25
=0,12

Szerokość koryta:

B_k=0,98 x q_k^0,4=0,98*0,12^0,4=0,42m

Przyjęto szerokość koryta B_k =0,40m

H_k =1,25 B_k =0,50m

Wysokość koryta nad złożem

Δh_kp =
=0,675m=0,68m

e- ekspansja złoża, przyjęłam r=25%=0,25

• Zbiorczy kanał odpływu z koryt połuczyn

Szerokość kanału:

B_kz =1,0m

Wysokość kanału:

H_kz =0,8 x (
)^0,67+0,20=0,8 x (
)^0,67+0,20=0,5m

• Dobór rurociągów

• Przewód doprowadzający wodę do wszystkich filtrów:

-zakładam prędkość przepływu v=1,2
(0,8÷1,2
)

- natężenie przepływu Q= Q_{max d}=12500
=144,67

z nomogramu Colebrooka-White'a dla rur ciśnieniowych z PE firmy PipeLive,

k=0,01mm, temp. 10^oC odczytuję średnicę wewnętrzną przewodu:

d=400mm

v_rzecz=1,10

i=3‰

• Przewód doprowadzający wodę do 1 filtra:

-zakładam prędkość przepływu v=1,0
(0,8÷1,2
)

- natężenie przepływu Q=
=
=28,93

odczytuję średnicę wewnętrzną przewodu:

d=200mm

v_rzecz=1,2

i=7‰

• Przewód odprowadzający wodę z 1 filtra:

-zakładam prędkość przepływu v=1,5
(1,0÷1,5
)

- natężenie przepływu Q=
=
=28,93

odczytuję średnicę wewnętrzną przewodu:

d=180mm

v_rzecz=1,5

i=12‰

• Przewód odprowadzający wodę ze wszystkich filtrów:

-zakładam prędkość przepływu v=1,5
(1,0÷1,5
)

- natężenie przepływu Q=144,67

odczytuję średnicę wewnętrzną przewodu:

d=400mm

v_rzecz=1,4

i=4,5‰

• Przewód wody do płukania 1 filtra i przewód odprowadzający popłuczyny z 1 filtra:

-zakładam prędkość przepływu v=2,5
(2,0÷2,5
)

- natężenie przepływu Q=Q_pł1=842,4
=234,0

odczytuję średnicę wewnętrzną przewodu:

d=300mm

v_rzecz=2,5

i=13‰

4. DEZYNFEKCJA WODY

Przyjąłem dezynfekcję wody przy użyciu chloru gazowego w postaci wody chlorowej.

Wymagana wydajność chlorowni: G=D_Cl2 x Q_{max d}

D_Cl2- wymagana dawka chloru; dla wód podziemnych D_Cl2=0,7÷1,0

Przyjmuję D_Cl2=1,0

G_h=1,0 x 521=521
=0,52

Dobowe zużycie chloru:

G_d=12,48

Wydajność chlorowni zwiększona 30%

G=0,68

Przyjmuję 3 chloratory(1 rezerwowy) typu C7 o wydajności 50÷3000

Ilość pobieranej wody wynosi 1,5
. Ciśnienie wody pobieranej( zasilającej chloratory) powinno wynosić 0,2÷0,6 MPa

Zapas chloru na 30 dni:

Z=G*24*30=0,68*24*30=489,6 kg Cl₂

Miesięczny zapas chloru: 10 x 50 kg butli z chlorem

5. ZBIORNIK NA WODĘ DLA WODOCIĄGÓW

Objętość zbiornika:

V=30%*Q_maxd=0,3*12500=3750m³

Dobrano zbiornik dwukomorowy o wymiarach:

H=5m

D=22 m

Objętość jednego zbiornika

Łączna objętość zbiorników wynosi V=3799,4m³=3800 m³

6. DOBÓR POMP WODY CZYSTEJ

Wysokość podnoszenia wody czystej: 20 m

Odległość transportu wody czystej: 11 km

Średnica przewodu transportującego wodę (z nomogramu Colebrocka-Whita)

Dla Q_maxh=729,4 m³/h=202,6 dm³/s=0,203 m³/s i prędkości v=1,5m/s otrzymujemy d=400 mm, i=4,0‰

Straty hydrauliczne na długości 11 km:

H_L=i*L=0,004*11000=44 m

Wysokość podnoszenia:

H_P=44+20+6=70 m

7. STRATY

		Długość	Średnica	Spadek	Straty
		m	mm	‰	m
Gr. Stacji	Areator	19	450	3	0,06
Areator	Filtr	61	400	3	0,18
Filtr	Chlorownia	52	400	4,5	0,23
Chlorownia	Zbiornik	19	400	4,5	0,09
Zbiornik	Sieć	29	600	4,0	0,12
Areator					7
Filtr					3,57
Chlorownia					0,1
Zbiornik wody czystej					0,2
				SUMA	11,55

8. GOSPODARKA OSADOWO- ŚCIEKOWA

Masa osadów powstałych w procesie odżelaziania

2. Objętość popłuczyn

3. Objętość odstojnika

=
+
1145,49

Przyjmuję dwa odstojniki każdy o wymiarach:

H= 5 m, B = 6 m, L = 20 m

4. Objętość laguny

V₁ -ilość osadów pozostałych po zagęszczeniu popłuczyn

V₂- ilość osadów z osadnika zagęszczonych do 96%

Ilość osadów odprowadzanych na laguny:

=20,73

Roczna ilość osadu o uwodnieniu 96%:

=20,73 x 365=7566,45

W pierwszym roku odprowadzanie wody drenażem oraz odparowanie wody pozwoli na obniżenie uwodnienia osadu do 80%. Objętość więc osadu o uwodnienie 80%:

=
x
=1513

Przyjmuję 2 laguny:

Wymiary poszczególnych lagun

B=16,0m, H=3,0m, L=16,0m

18

---