SPIS TREŚCI
I. Założenia
Kopalnia usytuowana jest w południowo-zachodniej części Polski. Między: Piławą Dolną, Piławą Górną, Owiesnem, i Przedborową. Jest to teren nizinny, bardzo słabo zalesiony. Lasy występujące są to lasy sosnowe. Przez kopalnię przepływa jeden z dopływów Piławki. Wschodnia część kopalni leży na niewielkim wzgórzu (315,4 m.n.p.m).
II. Dane projektowe
wr = 630000 [t/rok]
γ = 2,3 [g/cm3]
mśr = 7 [m]
H0 = 10 [m]
Pr = 600 [mm]
P1% = 80 [mm/d]
μ = 0,06
k = 2,1 [m/d]
ω = 0,1 - Pr [m/d]
piaski gliniaste
zwierciadło napięte
Ac = 7556875 [m2]
Ad = 5231875 [m2]
Am = 2325000 [m2]
Ldol-A = 3287,5 [m]
LA-B = 1250 [m]
III. Cel projektu
Celem ćwiczenia jest zaprojektowanie odwodnienia kopalni odkrywkowej. Pierwszą czynnością jest wyznaczenie zlewni wód powierzchniowych, a następnie obliczenie dopływów powierzchniowych oraz dopływów podziemnych. Następną czynnością jest rurociągu tłocznego i ssawnego oraz dobór odpowiedniej pompy.
IV. Obliczenia
1. Roczne postępy wydobycia
wyrobisko podzielono na 9 pól co zostało pokazane na mapie nr 2.
pole 9 obliczono ze wzoru
Całkowity czas eksploatacji wynosi 8 lat i 2 tygodnie.
2. Obliczenia przepływów maksymalnych o prawdopodobieństwie wystąpienia raz na 100 lat.
obliczenie czasu dobiegu korytem cieku
L - długość rzeki
vr - prędkość przepływu korytem rzeki, przyjęto 0,5 m/s.
czas spływu po stokach
Bz - szerokość zlewni
vs - przyjęto 0,2cm/s
Znając Ts i Tr dla punktu A i B odczytano z tabeli IV: wartości B1 w funkcji czasu dobiegu korytem Tr i czasu spływu po stokach Ts.
|
A |
B |
Tr |
109,5 |
151,25 |
Ts |
132,6 |
69,4 |
B1 |
0,0315 |
0,0284 |
współczynnik spływu
został dobrany z tabeli III: współczynniki C wg. Bernarda
C1 = 0,22
C2 = 0,4
C3 = 0,12
współczynnik λ
dobrano z tabeli V przy założeniu, że powierzchnia zlewni jest mniejsza od 10 km2
λ = 1
3. Obliczenia przepływów maksymalnych o prawdopodobieństwie wystąpienia raz na 10 lat.
P10% = P1% ⋅ 70%
P10% = 56 mm/d
λ = 0,43
Qp1%A |
Qp1%B |
Qp10%A |
Qp10%B |
3,73 |
3,51 |
1,11 |
1,05 |
Qpmax = 3,73m3/s
4. Obliczenie możliwości przepływu w kanałach otwartych.
m B
y x H bśr 1:2
b
F - pole przekroju
vmax - prędkość maksymalna przepływu należy przyjąć 1m/s
H- napełnienie koryta 1m
m = H⋅ 2 =2[m]
z twierdzenia Talesa
m
x
y 0,5H
b = bśr - 2⋅ x
b = 3,73 - 2⋅ 1 = 1,73[m]
B = b + 2m
B = 1,73 + 2⋅2 = 5,73[m]
z twierdzenia Pitagorasa
y2 = H2 + m2
5. Obliczenie obwodu zwilżonego
y
b
u = 2y + b
u = 2⋅ 2,24 + 1,73
u = 6,21 [m]
6. Promień hydrauliczny
7. Spadek hydrauliczny
8. Średnia prędkość przepływu wody w kanale
wzór Chezy
c jest to współczynnik prędkości Chezy- Ven Te Chowa
współczynnik w zależy jest od szorstkości koryta, założono że koryto jest średnio gładkie. Materiał obudowy ścianek i dna to mur z grubego kamienia dlatego w = 0,46.
9. Maksymalny przepływ
Qmobl > Qpmax
10,92 > 3,73
10. Maksymalny dopływ powierzchniowy do kopalni
t - czas spływu 32h
v - objętość pompowanej wody
Am - powierzchnia małej zlewni 2325000m2
Fskarp = 30% ⋅ Fodk
Fdna = 70% ⋅ Fodk
Ψskarp =0,55
Ψdna = 0,4
Ψm = 0,3
Rok |
Fodk [m2] |
Fdna [m2] |
Fskarp [m2] |
1 |
38715 |
27100,5 |
11614,5 |
2 |
76985 |
53889,5 |
23095,5 |
3 |
116045 |
81231,5 |
34813,5 |
4 |
158825 |
111177,5 |
47647,5 |
5 |
203675 |
142572,5 |
61102,5 |
6 |
238175 |
166722,5 |
71452,5 |
7 |
270935 |
189654,5 |
81280,5 |
8 |
294510 |
206157 |
88353 |
9 |
295210 |
206647 |
88563 |
rok |
Fskarp [m2] |
Fdna [m2] |
Fodk [m2] |
Ψśr |
v [m3/d] |
Qpow [m3/d] |
1 |
11614,5 |
27100,5 |
38715 |
0,302 |
655,56 |
20,48 |
2 |
23095,5 |
53889,5 |
76985 |
0,304 |
1313,38 |
41,04 |
3 |
34813,5 |
81231,5 |
116045 |
0,307 |
1994,35 |
62,32 |
4 |
47647,5 |
111177,5 |
158825 |
0,309 |
2750,72 |
85,96 |
5 |
61102,5 |
142572,5 |
203675 |
0,311 |
3554,95 |
111,09 |
6 |
71452,5 |
166722,5 |
238175 |
0,313 |
4181,04 |
130,65 |
7 |
81280,5 |
189654,5 |
270935 |
0,315 |
4781,31 |
149,41 |
8 |
88353 |
206157 |
294510 |
0,316 |
5216,63 |
163,01 |
9 |
88563 |
206647 |
295210 |
0,316 |
5229,60 |
163,42 |
11. Dopływ podziemny do kopalni
Rc
r R
Rzz
Rzd
h H
Rzw
H = 22m
h = 14,5m
s = H - h
s = 7,5m
k = 2,1mm/d
μ = 0,06
t = 2934d - czas eksploatacji
R = Rc - r
rok |
Fodk [m2] |
s [m] |
r [m] |
R [m] |
H [m] |
Rc [m] |
Qpodz [m3/d] |
1 |
38715 |
7,5 |
111,03 |
2143,56 |
22 |
795,2 |
480,48 |
2 |
76985 |
7,5 |
156,58 |
2098,01 |
22 |
1124,6 |
479,78 |
3 |
116045 |
7,5 |
192,24 |
2062,35 |
22 |
1377,3 |
480,38 |
4 |
158825 |
7,5 |
224,90 |
2029,69 |
22 |
1590,4 |
483,59 |
5 |
203675 |
7,5 |
254,68 |
1999,91 |
22 |
1778,1 |
486,77 |
6 |
238175 |
7,5 |
275,41 |
1979,18 |
22 |
1947,8 |
483,55 |
7 |
270935 |
7,5 |
293,74 |
1960,85 |
22 |
2103,9 |
480,45 |
8 |
294510 |
7,5 |
306,25 |
1948,34 |
22 |
2249,2 |
474,41 |
9 |
295210 |
7,5 |
306,62 |
1947,98 |
22 |
2254,5 |
474,13 |
12. Dopływy całkowite
Qc = Qpodz + Qpow
Rok |
Qpodz [m3/d] |
Qpow [m3/d] |
Qc [m3/d] |
1 |
480,48 |
20,48 |
500,97 |
2 |
479,78 |
41,04 |
520,82 |
3 |
480,38 |
62,32 |
542,70 |
4 |
483,59 |
85,96 |
569,55 |
5 |
486,77 |
111,09 |
597,86 |
6 |
483,55 |
130,65 |
614,21 |
7 |
480,45 |
149,41 |
629,86 |
8 |
474,41 |
163,01 |
637,43 |
9 |
474,13 |
163,42 |
637,55 |
13. Projekt pompowni
13.1 Wysokość podnoszenia wody przez pompę
H = h1 + h2 + h3
h1 = Ho
h1 = 10m
h2 - wielkość oporów hydraulicznych
h2 = 10%⋅ h1
h2 = 1m
h3 - zużycie pompy
h3 = 30% ⋅ (h1 +h2)
h3 = 3,3m
13.2 Ilość pompowanej wody
Qpomp = 1,2 ⋅ Qc max
Qpomp = 1,2 ⋅ 637,55
Qpomp = 765,06 [m3/d]
13.3 Dobór pompy
qobl = Qpomp ⋅ 150%
qobl = 765,06 ⋅ 150%
qobl = 1147,59 [m3/d] = 47,81m3/h
Dobrano pompę o następujących parametrach
sprawność 82%
wydajność 150m3/h
wysokość podnoszenia do 22m
Jest to pompa helikoidalna (HL) z Kieleckiej fabryki pomp „Bialogon”.
13.4 Ilość pomp
Dobrano jedną pompę
nr = 50%⋅ n
nr = 50%⋅ 1 = 0,5
Dobrano jedną pompę zapasową
nc = n + nr
nc = 1 + 1
nc = 2
Łączna ilość pomp 2
13.5 Obliczenie średnicy rurociągu jednej pompy
- dla rurociągu ssawnego:
v = 1,6m/s = 5760m/h
Dobrano rurę o średnicy 178 mm, o grubości ścianki 5,5mm
dla rurociągu tłocznego:
v = 2,5 m/s = 9000m/h
Dobrano rurę o średnicy 140 mm, o grubości ścianki 4,5mm
13.6 Obliczenie rurociągów zbiorczych
Dobrano rurę o średnicy 219mm, o grubości ścianki 7mm.
Rury dobrano według PN-67/H-74209.
-POLITECHNIKA WROCŁAWSKA-
8
-ODWADNIANIE ZŁÓŻ I KOPALŃ-