e

f

C

19

22

14

4,5

5,7

14,3

25,5

±0,5

17

+2

-1

czop

pierścień

gniazdo

D

Do

g (H11)

a max

b

do min

D1

F (H13)

h min

56

51,8

2

7,3

5,5

2,5

53

2,15

4,5

DANE			OBLICZENIA I SZKICE			WYNIKI
Dane
N = 50 kW N1 = 30 kW N2 = 20 kW n = 1000 obr/min a = 0,15 m b = 0,525 m c = 0,225 m						Ms1 = 477,5 [Nm] Ms2 = 286,5 [Nm] Ms3 = 191 [Nm]
kgo = 75 [MPa] Res = 300[MPa]			Dobór materiału. Do wykonania konstrukcji użyto stal ulepsaoną 45
Obliczenia koła zębatego
β = 10° αB = 20°			Graniczna liczba zębów zg = 17			zg = 17 przyjęto z = 34
m = 5 z = 34			Średnica podziałowa do = 172,6 [mm]			do = 172,6 [mm]
m = 5			Wysokość głowy zęba			ha = 5 [mm]
m = 5			Wysokość stopy zęba hf = 6,25 [mm]			hf = 6,25 [mm]
do = 172,6[mm] ha = 5 [mm]			Średnica wierzchołków da = 182,6 [mm]			da = 182,6 [mm]
do = 172,6[mm] hf = 6,25 [mm]		Średnica podstaw df = 160,1 [mm]				df = 160,1 [mm]
M = 477,5 [Nm] do = 172,6 [mm]		Podziałka p = 15,9				p = 15,9
M = 477,5 [Nm] do = 172,6 [mm]		Siła obwodowa po = 5533 [N]				po = 5533 [N]
αwn = 20° po = 5533 [N] β = 10°		Siła promieniowa pr = 2045 [N]				pr = 2045 [N]
β = 10° po = 5533 [N]		Siła osiowa pa = 976 [N]				pa = 976 [N]
		Siła międzyrębna pn = 5979 [N]				pn = 5979 [N]
do = 172,6 [mm] po = 5533 [N]		Obliczenie minimalnej szerokości koła zębatego b ≥ 8 [mm]				b ≥ 8 [mm]
Obliczenia pasa klinowego
			Dobór pasa Szerokość koła pasowego b = 110,5 [mm] Ozna- czenie Wymiary przekroju pasa Wymiary wieńca koła pasowego lp lo hp ho b h					b = 110,5 [mm]
D1 = 0,2 [m] D2 = 0,28 [m]			Odległość osi kół pasowych amin = 0,29 [m] amax = 0,96 [m] przyjęto a = 0,7 [m]			amin = 0,29 [m] amax = 0,96 [m] a = 0,7 [m]
D1 = 0,2 [m] D2 = 0,28 [m]			Przełożenie i = 1,4			i = 1,4
D1 = 0,2 [m] n = 1000 [Obr/min]			Prędkość pasa V = 10,47 [m/s]			V = 10,47 [m/s]
D1 = 0,2 [m] D2 = 0,28 [m] a= 0,7 [m]			Kąt opasania α = 173,5 °			α = 173,5 °
D1 = 0,2 [m] D2 = 0,28 [m] a= 0,7 [m]			Kąt rozwarcia cięgien γ = 3,28°			γ = 3,28°
D1 = 0,2 [m] D2 = 0,28 [m] a= 0,7 [m] α = 173,5 ° γ = 3,28°			Długość pasa Lp = 2,156 [m] Przyjęto z norm Lp = 2,120[m]			Lp = 2,120[m]
Lp = 2,120[m] V = 10,47 [m/s]			Warunek wytrzymałości pasa na zginanie fz = 4,94 warunek jest spełniony
Typ pasa - C p1 = 7,134 kφ = 0,99 kt = 1,2 (10-16 h/dobe) kl = 0,96			Obliczenie ilości pasów z = 3,53 ≈ 4			z = 4
βp = 36°			Współczynniki tarcia μ = 0,405 μ'=1,31			μ = 0,405 μ'=1,31
D1 = 0,2 [m] Ms2 = 286,5 [Nm]			Siły napięcia cięgien s1 = 4059 [N] s2 = 1194 [N]			s1 = 4059 [N] s2 = 1194 [N]
s1 = 4059 [N] s2 = 1194 [N] γ = 3,28° α = 173,5 °			Obliczenie sił wypadkowych m = 3,4 ν = 1,78			m = 3,4 ν = 1,78 Qz =5243[N] Qy = 163 [N]
Obliczenie średnic wału
			Obliczenie reakcji w płaszczyźnie x,y
			Obliczenie reakcji w płaszczyźnie x,z
po = 5533 [N] pr = 2045 [N]			Obliczenie momentów gnących w płaszczyźnie x,y MgyB = 262 [N] Mgyc = 104 [N] MgyD = 0 [N]		Mgy1 = 87 [N] Mgy2 = 175 [N] MgyB = 262 [N] Mgy3 = 247 [N] Mgy4 = 232 [N] Mgy5 = 217 [N] Mgy6 = 202 [N] Mgy7 = 187 [N] Mgy8 = 171 [N] Mgy9 = 156 [N] Mgy10 = 142 [N] Mgy11 = 127 [N] Mgy12 = 112[N] Mgyc = 104 [N] Mgy13 = 93 [N] Mgy14 = 70 [N] Mgy15 = 46 [N] Mgy16 = 23 [N] MgyD = 0 [N]
			Obliczenie momentów gnących w płaszczyźnie x,z MgzB = 888 [N] Mgzc = 1092 [N] MgzD = 0 [N]		Mgz1 = 296 [N] Mgz2 = 592 [N] MgzB = 888 [N] Mgz3 = 908 [N] Mgz4 = 927 [N] Mgz5 = 947 [N] Mgz6 = 966 [N] Mgz7 = 985 [N] Mgz8 = 1005 [N] Mgz9 = 1024 [N] Mgz10=1044 [N] Mgz11=1063 [N] Mgz12=1083 [N] Mgzc =1092 [N] Mgz13 = 971 [N] Mgz14 = 728 [N] Mgz15 = 486 [N] Mgz16 = 243 [N] MgzD = 0 [N]
			Obliczenie wypadkowych momentów gnących MgB = 926 [N] Mgc = 1097 [N] MgD = 0 [N]		Mg1 = 309 [N] Mg2 = 617 [N] MgB = 926 [N] Mg3 = 941 [N] Mg4 = 956 [N] Mg5 = 971 [N] Mg6 = 987 [N] Mg7 = 1003 [N] Mg8 = 1019 [N] Mg9 = 1036 [N] Mg10 = 1053 [N] Mg11 = 1071 [N] Mg12 = 1088 [N] Mgc = 1097 [N] Mg13 = 975 [N] Mg14 = 732 [N] Mg15 = 488 [N] Mg16 = 244 [N] MgzD = 0 [N]
Ms1 = 477,5[Nm] Ms2 = 286,5[Nm] Ms3 = 191 [Nm]			Obliczenie zastępczych momentów gnących		Mzas1 = 309 [N] Mzas2 = 617 [N] MzasB1 =926 [N] MzasB2=1042[N] Mzas3=1055 [N] Mzas4= 1068 [N] Mzas5 =1082 [N] Mzas6 =1096 [N] Mzas7 =1111 [N] Mzas8 =1126 [N] Mzas9 =1141 [N] Mzas10=1156[N] Mzas11=1172[N] Mzas12=1188[N] Mzasc1=1196[N] Mzasc2=1114[N] Mzas13 = 994 [N] Mzas14 =756 [N] Mzas15 =524 [N] Mzas16 =310 [N] MzasD = 191 [N]
d2/d1 ≤ 1,2 r ≥ 0,25(d2-d1) kgo = 75 [MPa]			Obliczenie średnic wału d1 ≥ 34,5 [mm] d2 ≥ 43,5 [mm] dB ≥ 51,8 [mm] d3 ≥ 52,0 [mm] d4 ≥ 52,2 [mm] d5 ≥ 52,4 [mm] d15 ≥ 41,2 [mm] d6 ≥ 52,7 [mm] d16 ≥ 34,6 [mm] d7 ≥ 52,9 [mm] dD ≥ 29,4 [mm] d8 ≥ 53,1 [mm] d9 ≥ 53,4 [mm] d10 ≥ 53,6 [mm] d11 ≥ 53,9 [mm] d12 ≥ 54,1 [mm] dc ≥ 53,0 [mm] d13 ≥ 51,0 [mm] d14 ≥ 46,5 [mm]
Dobór łożysk
Lh = 10000 [h] p = 3 - dla łożysk kulkowych p = 10/3 - dla łożysk stożkowych [Obr/min] n = 1000 [Obr			Obliczenie nośności ruchowej łożysk CA = 42065 [N] CD = 40958 [N]		CA = 42065 [N] CD = 40958 [N]
Wybrano łożyska: Oznaczenie Wymiary [mm] Nośność [N] Obroty [Obr/min] d D b r C Co Smar stały olej stożkowe 32308 40 90 35,2 2,5 101000 88500 4000 5300 baryłkowe 22207 35 72 23 2 55000 40500 5000 6300
Dobór wpustów
Ms1 = 477,5 [Nm] Ms3 = 191 [Nm] Res = 300[MPa] d1 = 52 [mm] d2 = 56 [mm] d3 = 31 [mm] n = 1			Z norm dobrano wpust do średnicy wału PN-70 M-85005 Wał d Wpust bxh t1 t2 50-58 16 x 10 6 4 30-38 10 x 8 5 3 Obliczenie minimalnej długości wpustu l - długość wpustu t2 - wysokość powierzchni roboczej n - ilość wpustów F - siła działająca na wpust d - średnica wału Dobór pierścieni osadczych		F1 = 18365 [N] F2 = 17054 [N] F3 = 12322 [N] l1 = 32 [mm] l2 = 100[mm] l3 = 30[mm]
PN-81/M-85111

---