DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
P = 51 kN α = 56°	1. Założenia projektu Konstrukcja obciążona jest statycznie siłą P zaczepioną pod kątem α w „uchu” na końcu belki pryzmatycznej.
Mateiał: St4s	2. Dobór materiału Elementy z których składa się konstrukcja wykonane są ze stali niestopowej kostrukcyjnej o oznaczeniu St4s. Wartości kr, kc, kg, ks, kt zostały odczytane z książki A.Rutkowskiego „Części Maszyn”.	kr = 130 MPa kc = 40 MPa kg = 40 MPa ks = 85 MPa kt = 85 MPa
P = 51 kN α = 56°	3. Szkic teoretyczny

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
H = 0,15 m g = 0,02 m h = 0,03 m I = 0,035 m l =0,125 m	4.Obliczenia dla przekoju A-A Pole przekroju Fo = (H-h)⋅g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,0024 m^2 Wz = 0,48⋅10^-4 m^3
P = 51 kN α = 56° Wz = 0,48⋅10^-4 m^3 Fo = 0,0024 m^2 l = 0,125 m I= 0,035 m	W układzie występuje złożony stan naprężeń: σg = σr = τt =	σg = 105,08 MPa σr = 17,61 MPa τt = 11,87 MPa
σg = 105,08 MPa σr = 17,61 MPa τt = 11,87 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 124,4 MPa
σzast. = 124,4 MPa kg = 40 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast. > kg 124,4 MPa > 40 MPa	Materiał ulegnie zniszczeniu w przekroju A-A

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
B = 0,13 m g = 0,02 m	5.Obliczenia dla przekroju B-B Pole przekroju Fo = B⋅g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,0026 m^2 Wz = 0,56⋅10^-4 m^3
P = 51 kN α = 56° l = 0,10 m I = 0,025 m Fo = 0,0026 m^2 Wz=0,56⋅10^-4 m^3	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = τt =	σg = 63,20 MPa σr = 16,26 MPa τt = 10,96 MPa
σg = 63,20 MPa σr = 16,26 MPa τt = 10,96 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 81,69 MPa
σzast. = 81,69 MPa kg = 40 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast. > kg 81,69 MPa > 40 MPa	Materiał ulegnie zniszczeniu w przekroju B-B

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
g = 0,02 m d = 0,05 m D = 0,08 m	6. Obliczenia dla przekroju C-C Przekrój obliczeniowy Fo = g ⋅ (D-d)	Fo = 0,6⋅10^-3 m^2
Fo = 0,6⋅10^-3 m^2 P = 51 kN α = 56°	W układzie występuje złożony stan naprężeń σr = τt =	σr = 70,46 MPa τt = 47,51 MPa
σr = 70,46 MPa τt = 47,51 MPa	Dominującym naprężeniem jest ścinanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: τzast. =	τzast. = 62,55 MPa
τzast.=62,5 MPa kt = 85 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym: τzast > kt 85 MPa > 62,5 MPa	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju C-C
DANE C = 0,2 m g = 0,45 m	OBLICZENIA I SZKICE 7.Obliczenia dla przekroju D-D Pole przekroju Fo = C⋅g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	WYNIKI Fo = 0,09 m^2 Wz = 3,00⋅10^-3 m^3
P = 51 kN α = 56° l = 0,225 m I = 0,26 Fo = 0,09 m^2 Wz=3,00⋅10^-3 m^3	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = τt =	σg = 5,800 MPa σr = 0,316 MPa τt = 0,469 MPa
σg = 5,8 MPa σr =0,316 MPa τt = 0,469 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 6,17 MPa
σzst=6,17MPa kg = 40 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast. > kg 40 MPa > 6,17 MPa	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju D-D

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
B = 0,13 m g = 0.02 m	8.Sprawdzanie wytrzymałości spoin: 8.1 Spoina czołowa (spoina Y) lo=B-2g	lo = 0,09 m

lo = 0,09 m g = 0,02 m	Przekrój obliczeniowy spoiny Fo = lo ⋅ g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fosc = 0,0018 m^2 Wx = 0,27⋅10^-4 m^3
P = 51 kN α = 56° Fosc = 0,0018 m^2 Wx = 0,27⋅10^-4 m^3 b = m	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = τt =	σg = MPa σr = 23,48 MPa τt = 15,84 MPa
σg = MPa σr = 23,48 MPa τt = 15,84 MPa	Obliczenie naprężenia zastępczego: σzast. =	σzast. = MPa
σzast. = MPa kg = 40 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym: σzast. ≤ 0,8 kg	0,8 kg = MPa Spoina czołowa wytrzyma naprężenia
g = 0,02 m	8.2 Spoina pachwinowa -szkic spoiny Grubość obliczeniowa spoiny: a = 0,7g	a = 0,014 m

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
a = 0,014 m l1 = 0,175 m l2 = 0,15 m l3 = 0,15 m l4 = 0,01 m R = 0,015 m r = 0,001 m	Obliczanie przekroju obliczeniowego spoiny r=R-a Fob = 2⋅l1⋅a + l2⋅a + 2⋅l3⋅a +	Fob = 1,15⋅10^-2 m^2
a = 0,014 m l1 = 0,175 m l2 = 0,15 m l3 = 0,15 m l4 = 0,01 m R = 0,015 m r = 0,001 m	Obliczanie środków ciężkości spoiny pachwinowej	Współrzędne środków poszczególnych części Spoiny pachwinowej: O1 (0,1015 ; 0,0070) O2 (0,0070 ; 0,0890) O3 (0,1265 ; 0,0810) O4 (0,1265 ; 0,0970) O5 (0,1015 ; 0,1710) O6 ( ; 0,0890)
O1 (0,1015 ; 0,0070) O2 (0,0070 ; 0,0890) O3 (0,1265 ; 0,0810) O4 (0,1265 ; 0,0970) O5 (0,1015 ; 0,1710) O6 ( ; 0,0890)	wyznaczenie środka ciężkości dla całej spoiny pachwinowej Yc=0,089	Współrzędne środka ciężkości spoiny pachwinowej ( ; 0,0890)[m]

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
a = 0,014 m l1 = 0,175 m l2 = 0,15 m l3 = 0,15 m l4 = 0,01 m R = 0,015 m r = 0,001 m O1 (0,1015 ; 0,0070) O2 (0,0070 ; 0,0890) O3 (0,1265 ; 0,0810) O4 (0,1265 ; 0,0970) O5 (0,1015 ; 0,1710) O6 ( ; 0,0890)	Obliczanie momentów bezwładności spoiny pachwinowej dla wszystkich spoin	Ix=3,67⋅10^-^4m^4 Iy=⋅10^-5m^4
Ix=3,67⋅10^-^4m^4 Iy=⋅10^-5m^4	Obliczenie biegunowego momentu bezwładności: Io = Ix + Iy	Io = ⋅10^-5m^4
P = 51000 N Fosc = m^2	wyznaczenie naprężenia ścinającego od siły P	τt = MPa

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
	wyznaczenie naprężeń skręcających w czterech różnych miejscach	e01 = 0,118 m e02 = 0,131 m e03 = 0,131 m e04 = 0,118m
e01 = 0,118 m e02 = 0,131 m e03 = 0,131 m e04 = 0,118m b=0,29 m Io = 10,1⋅10^-5m^4	naprężenia skręcające w wybranych punktach	τs1 = 12,52 MPa τs2 = 13,9 MPa τs3 = 13,9 MPa τs4 = 12,52 MPa
τt = 3,25 MPa τs1 = 12,52 MPa τs2 = 13,9 MPa τs3 = 13,9 MPa τs4 = 12,52 MPa	wyznaczenie maksymalnego naprężenia zastępczego	τz1 = MPa τz2 = MPa τz3 = MPa τz4 = MPa
τzas(max) =τzas1= MPa kr = 120 MPa	Porównanie maksymalnego naprężenia zastępczego z naprężeniem dopuszczalnym: τzas ≤ 0,65kr	0,65kr = 78 MPa Spoina wytrzyma naprężenia

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
g = 0,03 m	8.2 Spoina pachwinowa 2 -szkic spoiny Grubość obliczeniowa spoiny: a = 0,7g	a = 0,021 m
a = 0,021 m l1 = 0,38 m l2 = 0,2 m	Obliczanie przekroju obliczeniowego spoiny Fobl = 2 l1 a + 2 l2 a	Fobl =0,024 m^2
a = 0,021 m l1 = 0,38 m l2 = 0,2 m	Wyznaczenie środka ciężkości całej spoiny pachwinowej oraz obliczenie momentów bezwładności tej spoiny: Ix = Iy =	Współrzędne środka ciężkości: (0,0) m Momenty bezwładności: Ix= Iy=2,067 10^-4m^4
DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
P = 37000 N Fobl =0,024 m^2	Wyznaczenie naprężenia ścinającego od siły P.	τt = 1,51 MPa
b = 0,42 m Ix=2,067 10^-4m^4	Wyznaczenie naprężenia zginającego.	τz = 75,92 MPa
α = 22˚ τt = 1,51 MPa τr = 75,92 MPa	Wyznaczenie maksymalnego naprężenia zastępczego.	τzas =74,51 MPa
τzas(max) =τzas2i3 =74,51 MPa kr = 120 MPa	Porównanie maksymalnego naprężenia zastępczego z naprężeniem dopuszczalnym: τzas ≤ 0,65kr	0,65kr ≤ 78 MPa Spoina wytrzyma naprężenia
	Wnioski: Z obliczeń wynika ze pod wpływem założonego obciążenia połączenia spawane, dobrane wymiary oraz rodzaj materiału, a więc cała konstrukcja nie ulegnie zniszczeniu.

---