Przykład 11.1 215
Ustalenie klasy przekroju (wg tabl. 6)
fm' pas ,
— dla pasa
b 0,5(73 - 4,7 - 2-7)
„ = -L = 3,93 <9e= 9-1,0 = 9,0 (klasa 1).
t 6,9
- dla środnika przy zginaniu (a = 0,5)
b 112
— = = 23,8 < 66s = 66-1,0 = 66,0 (klasa 1),
przekrój jest klasy 1.
Sprawdzenie wpływu ścinania. Warunek smukłości przy ścinaniu (wg tabl. 7)
K
U.,
29,8 < 70 £ = 70
= 70;
środnik belki jest odporny na miejscową utratę stateczności przy czystym ścinaniu (<ppv = 1); nośność obliczeniową przekroju przy ścinaniu określa się wtedy wg wzoru (47)
Vr - 0,5SAv/d = 0,58*14,0-0,47* KT4-215*103 - 82,0 kN.
Maksymalna siła poprzeczna w belce określona (w przybliżeniu) jak dla stanu sprężystego za pomocą tablic belek ciągłych wynosi
Vm„ = (0,606g + 0,620p)l = (0,606-2,80 + 0,620*2,34)6,0 = 18,9 kN. Ponieważ
Vmtx = 18,9 kN < V0 = 0,6VR = 0,6*82,0 = 49,2 kN,
więc zgodnie z p. 4.5.2d nie trzeba redukować nośności obliczeniowej prze-kroju przy zginaniu MR z uwagi na wpływ siły poprzecznej.
Sprawdzenie ugięcia belki. Zgodnie z p. 3.3.2 normy ugięcia belek ciągłych o stałym przekroju (gdy rozpiętości i obciążenia przęseł różnią się nie więcej niż o 20%) można przyjmować jak dla belki swobodnie podpartej, ze współczynnikiem redukcyjnym, który wynosi przy obciążeniu stałym: 0,5 dla przęseł skrajnych i 0,2 dla przęseł środkowych, a przy obciążeniu zmiennym odpowiednio 0,75 i 0,6.
Ugięcie obliczone jak dla belki swobodnie podpartej wynosi - przy obciążeniu stałym
0,0352 m = 3,52 cm,
5 gkyL _ 5 2,32*6,04
384 EL 384 205-10ć-541*10-s