IMGW59

68

otrzymanych metodą metalurgii proszków (tab. 6.7 i 6.8). Ich iloczyn (BH^m wynosi -180 kJ • m'\

Tabela 6.6

Namagnesowanie nasycenia M„ remancncja M_f i koc reja H_c dla wybranych faz związków międzymetalicznych typa (RE-3d)N. (6. I4J

Materiał	Zawartość a-Fe	M» CD	Mr (T)	H* IkA • m^1)
SmjFep	0	0.83	(U4	8
SmjFe17N.	0	0.91	0.57	2120
Nd(Fc.Mo)ls	0	0.72	__	10
Nd(Fc.Mo)pN,/a-Pe	0	0.77	0.42	716
Nd(FcXo)i;N,Ax-Fe	40	U7	0.85	281

Tabela 6.7

Współczynniki temperaturowej zależności remanencji oJM.) i koercji fł(H_v) wybranych magnesów nanokompozytowych (magnesy otrzymano metodami HEBM i prasowania na gorąco w temperaturze 1020 K) 110.13)

Magnes	Zawartość a-Fe (% obj.)	alM.) (% K*^ł) 293 + 413 K	PaU(% K") 293 + 413 K
Nda*Fet»jCoi uZr&sB^tt-Fe	10	-0.07	-0.36
Ndij^FewjCoi^ńZro^Bft/a-Fe	37,5	-0.07	*035
Magnes spiekany typu Nd-Fe-B	0	-0.12	-0.63

Tabela 6.8

Korozja magnesów nanokompozytowych typu Nd*(R:,Co,M)₁4B/<x-Fc dla 37.5% obj. a-Fe (20)

Magnes	Zawartość a-Fe (% obj.)	Korozja (mm • rok'^1)
Nd|2^Fee«jCO| | ^Al |Q2Bt/a-Fe	37,5	0.037
NdrŁ4Fe*jCo, uZjoj&Ja-Fc	373	0.107
Magnes Nd|«FewB|	0	0.12

Niższa zawartość ziem rzadkich w magnesach nanokompozytowych spowodowała, że charakteryzują się one lepszą odpornością korozyjną. Przeprowadzone badania analizy procesu utleniania dwufazowych materiałów nanokompozytowych potwierdziły powyższe obserwacje (tab. 6.9) (20,22].

Odporność korozyjną magnesów nanokompozytowych typu NdFeB/CŁ-Fe badano także metodą spektroskopii mossbauerowskiej. Uzyskane rezultaty porównano z danymi dla spiekanych magnesów typu NditFe^Bg o wielkości ziaren <20pm i przedstawiono poniżej. Materiał wyjściowy (sproszkowane magnesy nanokompozytowe) utleniano w temperaturach T = 523 i 573 K w różnych czasach t(zob. tab. 6.10). Dla każdego rodzaju obróbki cieplnej (stałe T, t) wyznaczono