080 2

Tabl. 1.5.9.14. Zależność A, C=f (klasa dokł.)

Klasa dokł.	A	c
7	0,07	15
8	0,11	23,8
9 ——	0,174	37,6

Tabl. 1.5.9.13. Tolerancja grubości zwoju po cięciwie T_Si /zm

Dopuszczalne bicie promieniowe zwoju f_r, /zm

!?- 1 $8	>8 $10	>10 >12 $12 $16		>16 $20	>20 >25 $25 $32		>32 $40	>40 $50	>50 $60	>60 $80	>80 >100 $100 $125		>125 $160	>160:>200 >250 $200 $250 $320
2				Tolerancja gruboś				ci zwoju po cięciwie Ti, ^m
21	22	24	26	28	32	38	42	50	60	70	90	110	130	160 200 240
25	28	30	32	36	42	48	55	65	75	90	110	130	160	200 250 300
30	34	36	40	45	52	60	70	80	95	110	140	170	200	260 320 400
40	45	48	52	58	65	75	85	100	120	130	170	200	250	320 380 480
52	55	60	65	75	85	95	110	130	150	180	220	260	320	400 500 630

Rzeczywista grubość zęba po cięciwie (podawana na rysunku wykonawczym koła)

=(Ś_nl-Ef_es)-T_ie, mm - dla zębnika,

Ś₂ ={S„₂-E_ies)-T_iey mm - dla koła zębatego,

gdzie: /j^-najmniejsza odchyłka średniej podziałowej gru bości zęba po cięciwie na zewnętrznym czole kół dla zębnika (koła zębatego), /j,m Es es = Eics Kr [Re/(Rc-0,5 A)],

T_ic - tolerancja średniej podziałowej grubości zęba po cięciwie na zewnętrznym czole kół dla zęb -nika (koła zębatego), /zm T_sc=T_lc[R_cl(R'-0,5b)],

E_ies-najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba(tabl. 1.5.9.7), /zm E‘,łw⁼f(śrcdnia średnica podziałowa d_m, kąt stożka podziałowego ó'» średni moduł Mm),

Tic- tolerancja średniej stałej cięciwy zęba (tabl. 1.5.9.9), /zm,

7i_c=f(rodzaj tolerancji luzu bocznego, F_r),

K_r - współczynnik (tabl. 1.5.9.8) dla określenia wartości Ej„ przy różnych klasach dokładności, R_e - zewnętrzna długość tworzącej stożka, mm. b - szerokość uzębienia, mm,

F_r - dopuszczalne bicie promieniowe uzębienia (tabl. 1.5.9.10), /y=f(klasa dokładn., d_m, w_w).

Najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba E$c$ jest określona tylko dla rodzaju pasowania H i klasy dokład ności 7. Dla określenia Eics ^w innych klasach dokładności i rodzajach pasowań, wartości E_scs mnoży się przez współ czynnik K_r. Przy pomiarze grubości zębów na zewnętrznym czole kół najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba i tolerancja T_sc zwiększa się w stosunku [(/?_tf-0,5A)/R_e]-

PRZYKŁAD 2: Koło stożkowe o dokładności 8~C, Z-32.

X\= 0, X_T\~0, R_e=93 mm, b= 32 mm, <5=63°.

&j= (1,571+0,728^+    (1,571+0,728-0+0)- 5 = 7,855 mm.

Sc£,=3,14159 -5-7.855 - 7,855 mm.

m_w= id(R,-0,5b)/R_e = 5-(93-0,S -32)/93 -4,2 mm,

Es ar- 0,03mm (tabl. 1.5.9.7) (m_a= 4,2 mm, 6- 63°),

d_m^=m_a-Z-A,2-32 = 132 mm,

K_r - 3 (tabl. 1.5.9.8) (klasa dokładności- 8. rodzaj pasowania -C),

F_r - 0,071 mm (tabl. 1.5.9.10)(klasa dokładności -8. d_m = \32 mm,

ma, =4,2 mm),

Tj _c = 0,11 mm (tabl. 1.5.9.9) (F_r= 0,071 mm, rodzaj tolerancji c),

Ej cg =Ei cs ■ K_r [R_C/(R_C~ 0,5 A)]=0,03-3 [93/(93 - 0,5 • 32)]=0,108 mm. T_ge ■ Tfc[RJ(Re~0,51 *193/(93-0,5-32)]-0,l33 mm,

Ś_D2 - 0,883 5o - 0,883 -7,855=6.936 mm,

Ś- (Ś_c2-E_ia)-7;_c-(6336-0,108)_§,i33= fi.828-o.l33 mm.

3.2. Dla kół ślimakowych nominalna grubość zwoju ślimaka po cięciwie 5n=l,571 m cos7, mm.

Rzeczywista grubość zwoju ślimaka (podawana na ry sunku wykonawczym ślimaka) 5-^{5_fl-E^)-7}, mm, gdzie Fis -najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie, /zm

E'is=Eto+E&,

Eg, (tabl. 1.5.9.11), E^=((odległość osi a_w , rodzaj pa sowania), /xm (I składnik),

E& (tabl. 1.5.9.12), E^=f(odległość osi a_w, klasa do kładności), /zm (II składnik),

7} - tolerancja grubości zwoju po cięciwie (tabl. 1.5.9.13),

7i = f(rodzaj pasowania, dopuszczalne bicie promieniowe zwoju f_r), /im,

fr - dopuszczalne bicie promieniowe zwoju fr=A d + C, /zm, d- średnica podziałowa ślimaka, mm,

A, C - współczynniki (tabl. 1.5.9.14).

PRZYKŁAD 3: Ślimak o klasie dokładności 1-C, jd - 8 mm, d - 64 mm, 7= 14°2^,I o." 192 mm.

5_a= l,571m cos7- 1.571-8 0,9703 - 12,195 ram.

0,12 mm. E_a = 0,09 mm,

0,12+0,09 = 0,21 mm. A-0,07, C= 15,

/V= 0,07-54+15-18,8/zm, = 0,045 mm,

S-( Sn-B^-T, = (12,195- 0,21)-o_t045⁼11,985_o|o45 ^mm-

Tabl. 1.5.9.11. Najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie £&-, /zm (I składnik)

i! *i	$80	Odległość osi aw, >80 -120 180 $120 $180 $250			mm >250 $315	>315 $400	>400 $500
	F			«. /im
// E D C B A	o 32 48 80 130 200	0 38 56 95 150 220	0 42 67 105 170 260	0 48 75 120 200 300	0 56 85 130 220 340	0 60 95 140 240 380	0 67 105 160 260 420

4. WYSOKOŚĆ DO CIĘCIWY    ^(d^ ^lf^.^stof^cowy^

i kół ślimakowych)

4.1.    Wysokość do cięciwy zęba koła zębatego stożkowego (b_a) - najkrótsza odległość od wierzchołka zęba stożkowego koła zębatego do środkowego punktu grubości zęba po cię ciwie(rys. 1.5.9.2)

A₀=(/ió⁺A'₁)/7i*-0,16075^(2), mm,

A„=1,0 - współczynnik wysokości głowy zęba (zwoju).

Dla danych przykładu 2

A₀ _ (1,0+0) -5 - 0,1607 • 7,855=3,738 mm.

4.2.    Wysokość do cięciwy zwoju ślimaka (b_a) - najkrótsza odległość od wierzchołka zwoju ślimaka do środkowego punktu grubości zwoju po cięciwie (rys. 1.5.9.2)

ho-b_a nj +0,55-5_ntg (0,5 arc sin (5₀-tg²7/d)), mm.

Dla danych przykładu 3    (£„=1,0)

A₀= 1 • 8 +0,55-12,195 • tg(0,5 aresin (12,195 tg 14°/64)) =

= 8,154 mm.

1.5.9.12. Najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie Ej,\ /zm (II składnik)

a -a a .5 ^2f	Moduł ID mm		Odległość osi aw.		mm
		/A oc o	>80 $120	>120 >180 >250 $180 $250 $315	>315 >400 $400 $500
		p ## Ea, /zm
	1,0 3,5	60	63	71 75 80	85	90
	3.5 >6.3	63	67	75 80 85	90	95
7	6,3 t 10			85 90 95	100	105
	10:16			100 105	110	120
	16:25			130	130	140
	1.0t3,5	90	100	110 120 130	140	150
	3.5 6,3	100	110	120 130 140	140	150
g	6,3:10			130 140 150	160	160
	10+16			160 170	180	180
	16 $25			200	210	220
	1,0 $3,5	150	160	180 190 210	220	240
	3.5 6,3	160	180	190 210 220	240	250
9	6,3-10			210 220 240	250	260
	10:16			260 280	280	300
	16:25			320	340	340