080

A-0,07, C= 15, Tj = 0,045 mm,

Tabl. 1.5.9.14. zależność A, C=f (klasa dokł.)

Klasa dokł.	A	C
7	0,07	15
8	0,11	23.8
9 —	0,174	37,6

Rzeczywista grubość zęba po cięciwie (podawana na rysunku wykonawczym koła)

Ś, ={Ś_nx-E_!cs)-T_iej mm-dla zębnika,

Ś₂ ={S_nl-E_ies)-T_ie, mm - dla koła zębatego,

gdzie: Ej^-najmniejsza odchyłka średniej podziałowej gru bości zęba po cięciwie na zewnętrznym czole kół dla zębnika (koła zębatego), /zm Es es = El CS Kr [Rc/(Rc-0_f5 b)l T_fc- tolerancja średniej podziałowej grubości zęba po cięciwie na zewnętrznym czole kół dla zęb -nika (koła zębatego), /zm T_>e=T_lc[R_cl(R_c-0,5b)],

Ej^-najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba(tabl. 1.5.9.7), /zm Escs=i(średnia średnica podziałowa d_m, kąt stożka podziałowego 6» średni moduł

^mm)t

Tśc- tolerancja średniej stałej cięciwy zęba (tabl. 1.5.9.9), /zm,

7}_c=f(rodzaj tolerancji luzu bocznego, F_r),

K_r - współczynnik (tabl. 1.5.9.8) dla określenia wartości E_tcs przy różnych klasach dokładności, R_e - zewnętrzna długość tworzącej stożka, mm, b - szerokość uzębienia, mm,

F_r - dopuszczalne bicie promieniowe uzębienia (tabl. 1.5.9.10), /y=f(klasa dokładn., d_w, m^.

Najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba Escs jest określona tylko dla rodzaju pasowania H i klasy dokład ności 7. Dla określenia Ei_a ^w innych klasach dokładności i rodzajach pasowań, wartości E_scs mnoży się przez współ czynnik K_r. Przy pomiarze grubości zębów na zewnętrznym czole kół najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba E_scs i tolerancja T_sc zwiększa się w stosunku [(/?_tf-0,5ó)/E_e]-

PRZYKŁAD 2: Koło stożkowe o dokładności 8~C, Z-32,

5 mm, X\= 0, X_T\~0, R_e=93 mm, b= 32 mm, <5=63°.

&i= (1,571+0,728X\ + X₇^)m_De» (1,571+0,728 0+0)-5 = 7,855 mm.

14159-5-7,855-7,855 mm. m _w=m (R0,5 b)/R_e ³³ 5-(93-0,5-32)/93 -4,2 mm,

Es es- 0,03mm (tabl. 1.5.9.7) (m_m= 4,2 mm, <5= 63°),

d_m^m_a-Z =4,2-32 = 132 mm,

K_r - 3 (tabl. 1.5.9.8) (klasa dokładności- 8. rodzaj pasowania -C),

F_r - 0,071 mm (tabl. 1.5.9.10) (klasa dokładności -8. d_m=\32 mm,

m_a =4,2 mm),

Tj_c = 0,11 mm (tabl. 1.5.9.9) (F_r= 0,071 mm, rodzaj tolerancji c),

Ejcs ~E_tcs K_r[R_c/(Re~0,5 b )]=0,03 -3 [93/(93- 0,5 • 32)]=0,108 mm. T_ic - Ts_e[R^/(Re~0,5b)]"0» 11'193/(93-0,5-32)]-0,133 mm,

Ś_a2 - 0,883    - 0,883 7,855=6,936 mm,

Ś₂= ( Ś_a 2- E_s „)-T_se =(6,936- 0,108) - o., 33 = 4828-J.133 mm.

3.2. Dla kół ślimakowych nominalna grubość zwoju ślimaka po cięciwie S/>=1,571 m cos7, mm.

Rzeczywista grubość zwoju ślimaka (podawana na ry sunku wykonawczym ślimaka) 5-^{5_fl-E^)-7}, mm, gdzie Fśs-najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie, /zm

Eis⁼Ełs⁺E& >

E^(tabl. 1.5.9.11), £i=f(odległość osi a_w , rodzaj pa sowania), /zm (I składnik),

E-a (tabl. 1.5.9.12), E^=f(odległość osi o_Wy klasa do kładności), /im (II składnik),

7} - tolerancja grubości zwoju po cięciwie (tabl. 1.5.9.13), 7$ = f(rodzaj pasowania, dopuszczalne bicie promienio we zwoju fr), /zm,

fr - dopuszczalne bicie promieniowe zwoju fr=A d+C, /zm d- średnica podziałowa ślimaka, mm,

A, C - współczynniki (tabl. 1.5.9.14).

PRZYKŁAD 3: Ślimak o klasie dokładności 7-C, m ~ 8 mm, d — 64 mm, 7= 14°2\ o," 192 mm.

S_a= 1,571/n cos7- 1.571-8 0,9703- 12,195 ram.

Eb~ 0,12 mm, E_a =0,09 mm.

0,12+0,09 = 0,21 mm, fr = 0,07-54+15- 18,8 /UH,

S-( Sa-E^-Ti = (12,195-0,21)-o.045=l Ę985_o°o45 ^mm-

Tabl. 1.5.9.11. Najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie £*, /zm

(I składnik)

Odległość osi a_w. mm

Si n	Tl 00 0	>80 >120 $120 $180	>180 $250	>250 $315	>315 >400 $400 $500 .1
	E		/zm
u	0	0 0	0	0	0 0 1 _
E	32	38 42	48	56	60 67
D	48	56 67	75	85	95 | 105
C	80	95 105	120	130	140 160
I)	130	150 170	200	220	240 260
A	200	220 260	300	340	380 420

4. WYSOKOŚĆ DO CIĘCIWY    ⁽^Jf«-^stof^kowyS

1 kół ślimakowych)

4.1. Wysokość do cięciwy zęba koła zębatego stożkowego (b_Q) - najkrótsza odległość od wierzchołka zęba stożkowego koła zębatego do środkowego punktu grubości zęba po cię ciwie(rys. 1.5.9.2)

A_o=(/?ó⁺A’₁)nJ_(c-0,16075'_elp₎, mm,

£ó⁼l,0 - współczynnik wysokości głowy zęba (zwoju).

Dla danych przykładu 2

A_a-(1,0+0)-5-0,1607-7,855=3,738 mm.

4.2. Wysokość do cięciwy zwoju ślimaka (A₀) - najkrótsza odległość od wierzchołka zwoju ślimaka do środkowego punktu grubości zwoju po cięciwie (rys. 1.5.9.2)

h_a-h_a ni +0,55-.9ntg (0,5 arc sin (5₀-tg^:7/d)), mm.

Dla danych przykładu 3    (A-1,0)

/>₀= 1 • 8 H),55-12,195 • tg(0,5 aresin (12,195 tg 14°/64)) =

= 8,154 mm.

1.5.9.12. Najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie Eb\ /zm (II składnik)

Tabl. 1.5.9.13. Tolerancja grubości zwoju po cięciwie T_s, /zm

Dopuszczalne bicie promieniowe zwoju f_r, /zm

		>8	>10	>12	>16	>20	>25	>32	>40	>50	>60	>80	>100	>125	>160	>200	>250
5 0	$8	$10	$12	1 $16	$20	$25	$32	$40	$50	$60	$80	$100	$125	$160	$200	$250	$320
0					Tolerancja gruboś				ci zwoju po cięciwie				Ti, /im
h	21	22	24	26	28	32	38	42	50	60	70	90	110	130	200	250	300
d	25	28	30	32	36	42	48	55	65	75	90	110	130	160
c	30	34	36	40	45	52	60	70	80	95	110	140	170	200	260	320	400
b	40	45	48	52	58	65	75	85	100	120	130	170	200	250	320	380	480
u	52	55	60	1 ^65	75	85	95	110	130	150	180	220	260	320	400	500	630

al	Moduł m mm		Odległość osi aw,		mm
		/A oc 0	>80 $120	>120 >180 >250 $180 $250 $315	>315 >400 $400 $500
		p ## £«, ;xm
	1,0:3,5	60	63	71 75 80	85	90
	3,5 ^6,3	63	67	75 80 85	90	95
7	6,3 t 10			85 90 95	100	105
	10:16			100 105	110	120
	16:25			130	130	140
	1,0t3,5	90	100	110 120 130	140	150
	3,5:6,3	100	110	120 130 140	140	150
8	6,3:10			130 140 150	160	160
	10+16			160 170	180	180
	I6r25			200	210	220
	l,Or3,5	150	160	180 190 210	220	240
	3,56,3	160	180	190 210 220	240	250
9	6,3tI0			210 220 240	250	260
	10:16			260 280	280	300
	16:25			320	340	340