20131126 1245

20131126 1245



»I)''’

P°pt2ee»~- • . u P01»2ano na rys. sśc

»I)''’

........ j**k» zcoro podporowe


m

s

r


59


nych/półzwartych i twardoplastycznych; 1,5 m, gdy nośność podstawy stanowi co najmniej 50% całkowitej nośności.

fg


2,    W przypadku gruntów uwarstwionych (naprzemiennie zalegające warstwy gruntu spoistego i sypkiego) należy dążyć do tego, aby podstawa pala znajdowała się w warstwie gruntu niespoistego co najmniej 2,5D ponad stropem gruntu spoistego,

3,    Jeżeli pod warstwami nośnymi gmntu występuje warstwa o dużej miąższości gruntów w stanie miękkoplastycznym lub grunty organiczne, których przekroczenie palem jest ekonomicznie nieuzasadnione, to między podstawą pala i stropem tej warstwy należy pozostawić odległość 5D.

Ciężary objętościowe i grubości warstw posadzkowych

ypos = 21 kN/m3 • ys,y = 0,45 kN/mrwb = 23 kN/m•yPs = 18,5 kN/m3


^ciężar objętościowy posadzki (płytki ceramiczne)

- ciężar objętościowy ocieplenia styropianem

:i| ciężar objętościowy wylewki betonowej

H ciężar objętościowy podsypki z piasku średniego i gruntu rodzi

I

m


mego {Id = 0,44)

■w*, = 25 kN/m3 ■    -- ciężar objętościowy betonu ławy fundamentowej

d= 1,35 m £+odległość od górnej powierzchni ławy do powierzchni terenu Dmjn H 1,15 m (patrz ry s. 7.2)

Grubości warstw posadzkowych;

a] = 5 cm - grubość posadzki (beton + płytki)

a2 = 5 cm - grubość ocieplenia (styropian)

tti = 5 cm - grubość wylewki

&, = 30 cm 7- grubość podsypki z piasku średniego


as = ci\ + cii + 03 + ctĄ =*45 cm

Dodatkowe obciążenia

'Gięzar gruntu od strony zewnętrznej    ^    ■

Wbu- = Q,5 • (B - bsc) ■ d • yps = 0,5 • (2,52 - 0,3) • 1,35 • 18,5 = 27,72 kN/m

Obciążenia na ławie od strony wewnętrznej

Werat = (7'pos • «1 + 7sty •    + 7wb - 03) • (B ~ bsc) - 0,5 =

= (21 - 0,05 + 0,45 • 0,05 + 23 • 0,05 + 18,5 • 0,3) • (2,52 - 0,3) • 0,5 = 8,63 kN/m

Ciężar własny fundamentu

Wc3* = B ^ d/ -%b = 2,52 • 0,7 -25 = 44,10 kN/m

Łączne obciążenie od ciężaru Własnego konstrukcji fundamentu

%* = Wcu- + WG2k + Wcu # 27,72 + 8,63 + 44,10180,45 kN/m


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
14087 Wena 2 062 wkłuwać się od góry. Dzięki temu nie będą one przekręcone. Na rys. 7 widać ten sam
2 2 Układy trójfazowe Gdy umieścimy trzy uzwojenia 1-1’, 2-2’ i 3-3’ tak jak na rys. (a), kąt
33646 Skrypt PKM 207 220 ztsbl. 5.1 0.532#,, 2~=0,1818 W oparciu o wykres na rys. 5.13 0,866 > x
58939 PrepOrg cz I2 - 72 - Rys. IX.6. Zależność prężności par wybranych cieczy od temperatury Rys.
PrepOrg cz I2 42 Rys. 1.13. Otrzymywania sączka karbowanego z ćwiartki bibuły filtracyjnej Rys. 1.1
PrepOrg cz I2 - 82 - Rys. 11.16. Prawidłowy sposób podłączenia chłodnicy wodnej Najczęściej stosowa
PrepOrg cz I7 147 - wodnej np. w rozdzielaczu. Mniejsze ilości cieczy destyluje się w specjalnych a
ObrazE137 nic użyty jako pierwsza zasada w pierwszym kodonie (rys. 2). Znzwyczij tylko jedną ramka o
DSC01581 (7) — /•i Rym* 4-12. napięciowo —prądów e luku o — w warunkach jak na rys. 4.i0etbfc: d — w
Obraz0022 H4.3.1. Wykres p-v dla pary wodnej Wykres o współrzędnych p~v dla wody i pary wodnej pokaz

więcej podobnych podstron