3tom115

3tom115



3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 232

Prąd udarowy oblicza się wg wzoru

ip = xy/2i;    (3.74)

Współczynnik udaru x określa się (rys. 3.39) w zależności od stosunku XJRt lub Rk/Xi. Współczynnik może być również obliczony z zależności przybliżonej

1,02+0,98e~3R-,x-    (3.75)

Dla generatorów przyjmuje się skorygowane wartości rezystancji K0RC i reaktancji KCX'j.

Prąd wyłączeniowy symetryczny w przypadku zwarć odległych od generatora h = Ik    (3.76)

Przy zwarciach w pobliżu generatora

h = Rlk    (3.77)

gdzie n zależy od czasu własnego minimalnego tmhl (czas między chwilą wystąpienia zwarcia i chwilą pierwszego rozdzielenia styków jednego bieguna łącznika) oraz stosunku I'k/I hg -

Dla turbogeneratorów średniego napięcia, generatorów jednobiegunowych oraz kompensatorów synchronicznych oblicza się ą ze wzorów:

H = 0,84 + 0,26e"W6'*^',« dla tmm = 0,02 s ą = 0,71 +0,51e-°’3<W'»« dla rmi„ = 0,05 s

/i = 0,62 + 0,72e-o-32,“'l,»c dla tmin = 0,10 s    13.78)

H = 0,56+0,94e    dla tmi„ = 0,25 s


Rys. 3.40. Zależność współczynnika n od stosunku 1’iafl^c lub

W pozostałych przypadkach przyjmuje się ą = 1. Wartości /j'G i / vc są odniesione do tego samego napięcia. Dla silników indukcyjnych należy zastąpić lyo!Ing przez IIu/Inm- Jeśli I'ko/1 ng    2, to przyjmuje się n = 1 dla dowolnych tmm.

Współczynnik n można ponadto określić z rys. 3.40, w zależności od prądu początkowego przy zwarciu trójfazowym. Dla wartości pośrednich czasu można za-

Rys. 3.41. Zależność współczynników oraz /.min od Ikc/^mc dla turbogeneratorów przy zwarciu trójfazowym. Krzywe wyznaczono dla najwyższego poziomu wzbudzenia, odpowiadającego następującym krotnościom znamionowego napięcia wzbudzenia przy obciążeniu znamionowym i znamionowym współczynniku mocy: a) 1,3; b) 1,6

a)    b)

Rys. 3.42. Zależność współczynników oraz /.mi„ od /»dla generatorów jawnobiegunowych, przy zwarciu trójfazowym. Krzywe wyznaczono dla najwyższego poziomu wzbudzenia odpowiadającego następującym krotnościom znamionowego napięcia wzbudzenia przy obciążeniu znamionowym i znamionowym współczynniku mocy: a) 1,6; b) 2,0


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
3tom117 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 236Zwarcie dwufazowe bez udziału ziemi Prąd zwarciowy początkow
3.2. APARATY ELEKTRYCZNE WYSOKIEGO NAPIĘCIA przy symetrycznym zwarciu trójfazowym oblicza się wg
3tom110 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 222 Pi =tP*    (3.34) k- I Jest to również zmien
3tom112 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 226 oraz kablowych ze skompensowanym prądem ziemnozwarciowym. Z
3tom113 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 228 3.9.3.I. Impedancje zwarciowe urządzeń elektrycznych Sieć z
3tom114 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE Wartości współczynników korekcyjnych impedancji zwarciowych dla
3tom116 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE stosować interpolację liniową. Rysunek ten może być wykorzystan
3tom118 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 238 Rm/Xm = 0,42, co odpowiada x = 1,3; m = 0,05 MW przy braku
3tom119 3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 240 nej transformatory 110 kV/SN mają grupę połączeń Yd. W zwią
Elektroterapia W oloktrotórapli prąd siały BloBUjo się do •
15 7.4. Grubość blachy czołowej i efekt dźwigni 135 blachy czołowej oblicza się wg wzoru (82) f =12
Zadanie 9. Objętość beczki oblicza się wg wzoru: V = —n(2D2 +d2)h, gdzie D - średnica w miejscu najs
71 Kopia WO - 0/19 13H 3.7.2. Wartość naprężeń w szyjce i kryzie kołnierza - oblicza się wg pkt 3.

więcej podobnych podstron