3tom118

3. SIECI ELEKTROENERGETYCZNE 238

Rm/Xm = 0,42, co odpowiada x = 1,3; m = 0,05 MW przy braku danych.

Wpływ grupy silników nn może być pominięty, jeśli jest spełniona zależność l_NM < 0,01/^    (3.97)

W przypadku zwarć trójfazowych i dwufazowych na zaciskach silnika indukcyjnego, oblicza się prądy /£, i_p, l_b i I_t wg tabl. 3.11.

Tablica 3.11. Zasady obliczania prądów zwarciowych przy zwarciach na zaciskach silników indukcyjnych

Rodzaj Prąd zwarcia zwarciowy	Trójfazowe symetryczne	Dwufazowe
Początkowy	... cU„ ‘k3H —	... _ ^ ^lk2U ~ lk3M
Udarowy	*p3U ^=XU V - Silniki wysokiego napięcia: y.u = 1,65 (dla Ru/Xu = 0.15) przy mot < 1 MW; ^xjw = 1.75 (dla RJX„ = 0,10) przy moi 1 MW. Grupy silników niskiego napięcia z linia x = U (dla Ry/Xu = 0,42)	v/3 . ^lp2U — 2 *'^3M :y odniesionej do jednej pary biegunów :y odniesionej do jednej pary biegunów ni kablowymi
Wyłączeniowy symetryczny	^3w ^= H wg wzoru (3.88) lub rys. 3.40 dla /£*//	‘k2M ^^^‘k3U v.w» Q ^wg wzoru (3.108) lub rys. 3.46
Ustalony	U 3« = 0	Ik2M ^% y IkiM

Rys. 3.46. Zależność współczynnika q w funkcji mocy czynnej silnika na jedną parę biegunów m

Współczynnik q, służący do obliczania prądu zwarciowego wyłączeniowego symetrycznego silników indukcyjnych, może być wyznaczony w zależności od minimalnego czasu własnego t^ bądź z wykresu na rys. 3.46, bądź z równań:

q = 1,03+0,12Inm dla f_mn = 0,02 s q = 0,79+0,121nm dla = 0,05 s

(3.98)

q = 0,57 + 0,121nm dla t_mm = 0,10 s q = 0,26 + 0,10lnm dla t_mi„ > 0,25 s

gdzie m—moc znamionowa czynna silników, przypadająca na jedną parę biegunów, MW.

W sieciach o skutecznie uziemionym punkcie neutralnym nie można pominąć wpływu silników' na prąd zwarcia jednofazowego doziemnego.

W obliczeniach prądów zwarciowych początkowych przy zwarciach przez impedancję, silniki indukcyjne zastępuje się ich impcdancją Z_M w układzie zgodnym i przeciwnym, obliczoną ze wzoru (3.76).

3.9.4. Zwarcia jednofazowe w sieciach średnich napięć

Sieci z izolowanym punktem neutralnym

Z izolowanym punktem neutralnym pracują niektóre wycinki sieci napowietrznych średnich napięć [3.2]. Obwód prądu zwarciowego w takiej sieci, w' przypadku zwarcia jednofazowego doziemnego, zamyka się przez admitancje poprzeczne linii. Stanowią je

h

Rys. 3.47. Przykład prądu zwarcia jednofazowego z ziemią w sieci pracującej z izolowanym punktem neutralnym

w głównej mierze susceptancje pojemnościowe poprzeczne linii (rys. 3.47). Impedancje wzdłużne linii i uzwojeń transformatorów są w porównaniu z reaktancją pojemnościową poprzeczną linii bardzo małe i można je pominąć. Stąd ostatecznie prąd zwarciowy

h = 3/₍o, = y/3 coC_{0)cUs    (3-99)

gdzie: 7₍₀₎ — składowa symetryczna kolejności zerowej prądu zwarciowego; C₍₀₎ — pojemność dla składowej symetrycznej kolejności zerowej jednej fazy linii; U_iV — napięcie znamionowe sieci; c — współczynnik z tabl. 3.10.

Należy zwrócić uwagę, że pojemność C_m tylko w kablach o polu promieniowym pokrywa się z pojemnością roboczą C_r, określającą prąd ładowania linii. W kablach z izolacją rdzeniową i w liniach napowietrznych wielkości te są różne.

W czasie zwarcia doziemnego bezimpedancyjnego w sieci z izolowanym punktem neutralnym napięcia faz zdrowych wzrastają do wartości napięć międzyprzewodowych. Napięcie w punkcie neutralnym względem ziemi wzrasta od zera do wartości równej napięciu fazowemu.

Sieć skompensowana

Pojemnościowy prąd doziemny można skompensować prądem indukcyjnym, płynącym przez dławik przyłączony do punktu neutralnego. W krajowej sieci elektroenergetycz-