DSC01615

DSC01615



■........... ™-i,a“*:KPłKtf- --------------- ■

otrzymamy:


INwmiając straty powstać wskutek nieszczelności. pomiędzy wydatkiem spalin w turbinie i wydajnością powietrza w sprężarce istnieje następując* nmnott:

o.-e,l±^S; «•„«.*

gdzie: *‘ — sumaryczny współczynnik składu mieszanki (pozorny), « — rzeczywisty współczynnik składu mieszanki, — współczynnik przedmuchu cylindra oraz L, — stała stechiometryczna paliwa.

łzentropowy spadek entalpii w turbinie określić można z zależności:

IkOm/kfl

zaś

ł* “ JTZ1 RP' Tp[**b - 1} [kGm/kg)

gdzie: x i k wykładniki izentropy (spalin l powietrza), Rs i Rp — stałe gazowe (spalin i powietrza), Ts i Tp

temperatura (spalin I powietrza) na wlocie, pt - ciw spalin przed turbiną, p„ - ciśnienie otoczenia om spręż sprężarki.

Przyjmując zgodnie z poprzednimi rozważaniami-. oraz oznaczając:

* T. m

Ph. .

m

f •* ą* • nt • r » n ~

• p

P.’ ‘

~ fo

2 *' - ż-e *

X - ł

i + «'£,* i

X

R,

* -1

- 1

r - Z -:

1 -<p

1 ■ V

Z równania tego wynika, te Ula określonego sprężu w tarce, spadek ciśnienia w turbinie wyrażony stosonbai ciśnień przed i za turbiną, musi być tym wyższy, ii mniejszą sprawność ma turbina i sprężarka oraz im wyttti jest temperatura powietrza.

Dane techniczne niektórych silników z doładowaniem

Marka i typ


| Liczba I ; cyi


SlD


I. Silniki czterosuwowe BCSSING U9A .......


—    1 — I dcm*


1.22


BUDA 6-DAS-5I6.........i

6 1

1,26

BUDA 6-DAS-844 .

6 i

1.24 .

CUMMINS JBS 600 .......

6 i

1.21 1

DAiMLER-BENZ

OM-3I2A ...............1

6

1.2

OM-315A ..............i

6

1,23

MB-637 Aa ..............

V-8 i

HANOMAG D-28LAS ____

4 i

1.16

HENSCHEL 522 DPA____

6 I

1.3 1

HERCULES DFXE-TS____

6

1,08 I

LEYLAND ...............

6

1.27

MAN.....................

6

1.22

MAN 1246 M2TL..........

6

1.25

MAYBACH MD-320 .......

6 1

MAY BACH Tunnelmotor ...

6

1.0 (

MEADOWS 6DcS70 .......

6

1.0

MERCEDES BENZ 846A6

1 6

>47 i

PACKARD ID-1700 .......

i V-12

1.16 [

i ROLLS ROYCE C4SFL . .

4

1.17 I

ROLLS ROYCE C6SFL ..

6

| 1.17

| ROLLS ROYCE C8 SFL .

i 8

i 1,17

SAURER ARBON W-8 ...

| V-8

S THORNYCROFT KRN6.S

6

1.37

; WAUKESHA 135DKBS ..

. 6

i 1.17

i WAUKESHA 148DKBS ..

.{ 6

1.14 I

WAUKESHA WAKDS ...

*1 8

1.05

1 2. Silniki dwusuwowe

1 ATLAS .................

4

1,45 i

i COMMER T-S3 ........

. 3

1.23 i

COYENTRY ....... .....

i 4

1.45 |

i FODEN FD-6............

‘I 8

| 1.42 |

| FORD (NRF)............

. V4J

i 1,17 i

| FORD (NRF)............

. V-4

I.*7 |

1 GENERAL MOTORS.....

DETROIT DIESEL 4-71 ..

*1 4

1.19

1 DETROIT DIESEL 4-51

. 4

14

ORAF-STIFT .............j    V-6

HANOMAO DtI)2I ........j    2

HANOMAG D-721 ........j    2

JAZ-204 .................. 4

1.16

1,06

1.08

1,17


8.73

14.8    i

8,45 i

13.8    j

6.57    I

4.58    j

8.28    j

30.0 2.8 • 6,13

14.6 5,76 6.83 |

8.28    i

37.3    j

15.9    i

30.1    !

28.0    j

8,1 |

12.2

>6.2 {

11.6    |

11.3    I

6,96)

12.8 i >9.6

3,33 3,26 | 1.76 j

4.09

4,2 i

2,6 i

4.65 3.56 I 9,5

1.0

3.72

4.65    !


t SW (Krupp Sadwerkc) ...

- • 1 w—W

.. Y-4 j

1,22 i

^iOO 1

. 5,82 |

; SW (Krupp Sddwerke) . .

. . I V-6

1.22 I

i 8,72 1

{ SW (Krupp Sudwerke) ...

. - V-8 |

1,22 j

11,6

SAURER ...........

. .1 4

1,16 ;

| 6,3

TURNER 3L90.......

3 !

1.14

2.09

| TURNER 2L90 ........

..( 2

I 1.14

1 1,4 1


enorn {

•7nom

^enotrF^zs

Penom

KM

obr/min

kG KM

KM.dca*

kG'cmJ

150

1800

5.47

17.2

8.6

260

2600

t?4

6.1

152

2400

5.7

184

6.74

250

2000

- —

184

8.14

ISO

2500

4,2

234

0,1

115

2800

34

&l

1 •»*

150

1800

5.4

184

9,1

600

2200

2,3

204

84

70

2800

54

254

74

120

2500

4.15

19,6

748

304

2000

20.8

9,35

118

2200

<w>

20.6

M

180

2000

—-

26.4

11.8

155

2000

5.3

18.7

8.4

450

1700

5,0

600

1400

154

10.25

270

1650

—•

174

94

300

1500

_

144

8,95

600

2000

2.5

21.4

9.65

125

1800

7,75

154

8,7

250

2100

4.4

20.3

9.25

300

1800

44

18,5

9.25

200

2000

! IT-

174

7,75

200

1900

2.9

17.7

9.3

187

2800

j 34

27.0

846

284

2100

3.9

224

9.53

300

1800

5,9

154

7.64

80

1600

3fsr

24,0

6.75

105

2400

324

6,04

80

2000

28.4

6.4

126

2000

3,96

30.8

6.95

120

2800

34

28.6

4.65

80

2800

34

28.6

4,65

140

2100

7,8

30.2

6,47

87

2500

11,3

24.4

4,4

252

2150

26.5

54

24

2200

5.38

24.0

44

60

1600

6.7

16.2

44

130

2000

7.25

28.0

64

160

2500

3.5

27,2

4.9

145

1700

4.8

24,7

6.55

210

1700

5.6

24.1

6,4

300

1700

-V- 1

264

6,8

ISO

2000

3,1

28.6 i

6.45

66

2800

— ' i

26.8

4.3

37.5

2800

26.9

o i

**>    P#-«r


M 1 nJ i

114 ;

io.fi!

114

8.4 9,8 J

10.8    ; 10,2 i

945

8.7 9,33

9,3 ; 8,25 | 9fi ;

103    i

10,6

9.1    i

9.1    i 94

104    '

11.9    !

10.7    I

9.9    I

6,95

8,15

7.0

8.0

9.8    1

94 i

8.9

8.7    j 10,0 64 7.5 84

104 i

8.0    I

8.0    I

84 9.3 j 94

9,8 1



Uwa**: Dane do te] tablicy zaczerpnięto * artykułów w prasie technicznej, a tytko w nielicznych przypadkach t urreóowvc* ^ W związku z tym ule są wykluczone w niektórych pozycjach pewnych rozbieżności

324


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Niezgodność: Duże luki w profilu stratygraficznym, powstałe wskutek długotrwałej przerwy w
histologia wyk?ad3 4< Przetoka skizełowa ffistula branchialis). Powstaje wskutek przetrwania 2
skanuj0037 (118) Rana kąsana (yulnus morsum) - powstają wskutek uszkodzenia skóry zębami ludzkimi łd
skanuj0048 (48) Jak widzieliśmy powyżej, znaki japońskie powstały wskutek pełnego wdzięku uproszczen
Picture0 VI.3. Ogniwa galwaniczne Ogniwa galwaniczne są źródłem prądu elektrycznego, powstającego w
IMG33 (Kopiowanie) 20 Punkty 0 5/1 Choroba dekompresyjna powstaje wskutek Wybierz co naimniei jedną
IMGT27 mniejszy ze względu na straty powstałe poprzez uszkodzenie bulw w czasie zbioru i przechowywa
AGH Warunki otrzymywania szkieł WARUNKI POWSTAWANIA SZKŁA III Praktycznie każdą substancję można
AGHWarunki otrzymywania szkieł WARUNKI POWSTAWANIA SZKŁA I Szkło nie posiada temperatury krystalizac
AGHWarunki otrzymywania szkieł WARUNKI POWSTAWANIA SZKŁA II Wykres C-T-P (T-T-T) Czas
AGHWarunki otrzymywania szkieł WARUNKI POWSTAWANIA SZKŁA II Wykres C-T-P (T-T-T) NAUKA O MATERIAŁACH
nio. Nieuniknione straty powstają w wyniku oddychania buraków, który to proces analogicznie jak w pr
2009i 96. Tylne zwichnięcie protezy stawu biodrowego powstaje wskutek: a.    forsowne
HPIM7361 96. Tylne zwichnięcie protezy stawu biodrowego powstaje wskutek: a,    forso

więcej podobnych podstron