DSCF4151

DSCF4151



/o. przedstawia rys. 3.24/ Prąd lM płynący w silniku (rys. 3.24g) jest zatem s«». prądu Ib. dopływającego ze źródła w okresie /| i prądu lo, wynikającego z^ elektromotorycznej sanx>indukcji w okresie t%.

Rys. 3.24

Impulsowe zasilanie silnika prądu stałego

a — schemat. b - schemat zastępczy dla okresu załączenia, r - schemat zastępczy dU okresu u) łaczcsa.

rf-przebieg napięcia źródła, r - prąd pobierany ze źródła. /- prąd płynący przez diodę, f-«ypaAa»ypqliii

Opis zjawisk (prądów) odbiornika przeprowadzono przy pominięciu prąr dów ładowania i rozładowania kondensatora gaszącego. Jest to w pełni uzasadnione w przypadku przerywacza szeregowego. W przypadku przerywacza równoległego dokładna analiza prądów odbiornika wymaga uwzględnienia zjawisk zachodzących w układzie komutacyjnym.

Dla okresu załączenia /j równanie obwodu można zapisać w formie

£/=£i+/.*/?.+L^    (3.13)

d/

a dla okresu wyłączenia t2

U - napięcie źródła zasilania, g - siła elektromotoryczna rotacji, i - prąd w obwodzie silnika,

mejszy pan Silmki dane lub prżełńć pasaj Dob ach obciął tury dopu


R - rezystancja obwodu silnika,

L - indukcyjność uzwojeń silnika.

Indeksy 1, 2 odnoszą się odpowiednio do okresów załączenia i wyłączeni. Prąd ij jest równy prądowi lb pobieranemu z baterii w okresie rt, a prąd ii jen pjwny prądowi Id płynącemu przez silnik oraz diodę w okresie ij.

W warunkach pracy ustalonej można przyjąć, że prędkość kątowa w okrc-^ impulsowania (fi + tś) nie ulega zmianie. Przyjmuje się więc, że:

(3.15j


£, = £2 =cd>OJ=£

Na rezystancję obwodu silnika R\ dla stanu załączenia składają się tezy-stancje źródła, tyrystora oraz rezystancja samego silnika. W okresie wyłączenia r2 tf rezystancję Rz składają się rezystancja silnika oraz rezystancja diody. Dla uproszczenia można przyjąć

trać


R,=R2=R    (3.16)

Po uwzględnieniu (3.15) oraz (3.16) równania (3.13) oraz (3.14) przyjmą

postać

dij


U = E+ii'R + L-— (3.17) d/


0=E+i2 R+L


di2


dl


(3.18)


Rozwiązując równania (3.17) oraz (3.18) i określają: stałe całkowania z warunków początkowych, otrzyma się

»j=-


U-E U


R R


i E .U

h=—+—


U

1-e r

R

'l+»2

1-e T

f

i 1

l-e T

e r

•\*h

1-e T


e t


R R

Średni prąd silnika Im określa zależność


V


(3.19)


(3.20)


Im --


1


/irdf + /f 2 * d/


(331)


Po uwzględnieniu zależności (3.19) oraz (3.20) otrzyma się

181


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
18702 OMiUP t1 Gorski&1 pływu charakterystyka rurociągu staje się bardziej stroma. Sposób regulacji
PROJ USRK2 Rozwiązanie przedstawione’na rys,3*11 jest poprawne, gdy długość użyteczna la toru nr 1
IMG?35 (2) Układ z rys 3.20 jest równocześnie charakterystyczny pod tym względem. Ze układy P-P utyt
img041 (6) <4 - 131~FA* i. Rys. 7 Rys. 9 o kąt 90°, zatem wartość prądu wypadkowego I ulega zmnie
DSC00124 (24) •    Pole wywołane przez prąd przemienny płynący w cewkach powoduj
334 (24) - 334 - Wykres topograficzny prądów przedstawia rys. 3.97.3 (ze względu na dnia różnice mię

więcej podobnych podstron