347
347
°icin=
2Fm (D0-dw~2g)_ tt (Dz-2da)g} ’
OBJAŚNIENIA | ||
9c 9i+9w W |
9C — najmniejsza grubość ptoszcza nie wymagajgca wzmocnienia, g; - najmniejsza grubość pfoszcza dla wzmocnienia, 9w ~ najmniejsza grubość blachy wzmacniajęcej, W — zalecana wielkość łapy. |
o O O O O O O o oo o o
o D o o o o o o oo o o
r- co CT) O <— CNI I-o m CO O 't CO
«-CN Csl CNI
12.3.1. Wartość naprężeń zastępczych w szyjce kołnierza, MPa:
- dla montażowego naciągu śrub asm =A/zm AV< kg;
- dla ruchowego naciągu śrub <zsr =Mn AV< kg, gdzie Mim - wypadkowy moment sił zewnętrznych działających na kołnierz przy montażowym naciągu śrub MjnrFn, o u, N-rnm;
Mij - wypadkowy moment sił zewnętrznych działających na kołnierz przy ruchowym naciągu śrub, N mm
Mn =Ft au+P (o„ -ou) +pc (ac- o„);
P, N (p. 12.1.1); Pe=-ndi p„/4, N;
Ou, On, ae, dw (rys. 18.1.7);
W - wskaźnik wytrzymałościowy szyjki kołnierza, mmł Wartości W, mm3 (tabl. 18.4.1); kg=Re/3,0 MPa.
12.3.2. Wartość naprężeń zastępczych w kryzie, MPa
- dla montażowego naciągu śrub Oion 5 kg;
- dla ruchowego naciągu śrub o b $ kg;
_ 2FĄD0-dw-2g) * TT (D,-2d0) gi
li. Podpory (łapy) zbiorników:
-poziomych (18.5 p. 1) wymiary = f(D„),
-pionowych (18.5 p. 2) wymiary = f (D w, masa).
Dobór łap zbiorników pionowych (tabl. 18.5.2) wykonuje się na podstawie nomogramu (rys. 18.1.8).
Sprawdza się naprężenia „wgniatające" ścianę płaszcza pod wpływem siły wywieranej przez łapę wg następujących wzorów, MPa:
a) przy zastosowaniu łap bez blachy wzmacniającej
gj= H(Dz+2H)Dgi ^kiop UdoP= 95 MPa);
b) przy zastosowaniu łap z blachą wzmacniającą
0,36G e Db
°b H( Db+2H) (gt+gj2 " *dop iki°v ~ 95 MPa)’ gdzie
G= G0+ćJczynnika, kg, masa napełnionego zbiornika;
G0= l,15(ć?piaszI:za + 2GdM), kg, masa nienapełnionego zbiornika z osprzętem. Współczynnik 1,15 uwzględnia masę osprzętu;
Dz - zewnętrzna średnica płaszcza aparatu, m;
Db - zewnętrzna średnica blachy wzmacniającej, m; gc - najmniejsza grubość płaszcza nie wymagająca wzmocnienia, m;
g| - najmniejsza grubość płaszcza dla wzmocnienia, m; gw - najmniejsza grubość blachy wzmacniającej, m; e, //-wymiary, m (18.5 p. 2).
14. Uchwyty dobiera się wg dopuszczalnego obciążenia na uchwyt Q (18.6), które zależy od masy nienapełnionego zbiornika G„ z osprzętem, liczby uchwytów i kierunku działania siły Q.
15. Zawór bezpieczeństwa przyjmuje się wg katalogu KAP. Rodzaje i wymiary zaworów bezpieczeństwa (18.7.1). Wymiary zaworu bezpieczeństwa dobiera się w taki sposób, żeby jego przepustowość W była nie niższa od przepustowości na wlocie do zbiornika Wwl.
Przepustowość na wlocie
Wwi=3,6 10’3p i? TTid^f/Ą, kg/godz,
Średnica płaszcza aparatu Dw, mm Rys. 18.1.8. Nomogram gc, gu gw, W=f(Dw, G) gdzie p - gęstość czynnika, kg/m3 (dla powietrza p~l ,03 kg/m3, dla wody p ~ 1000 kg/m3); r3 - prędkość czynnika na wlocie, m/s (p. 2.2); dltr- wewnętrzna średnica rury króćca dolotowego, mm (p. 10).
Przepustowość zaworów bezpieczeństwa, kg/godz:
- dla gazów i par W = l ,59 a t// max’ Fh0(p,+\)/V; -dla cieczy W = l,59 a F*l 10 (P,-P2) p,, gdzie: a - współczynnik wypływowy zaworu, uwzględniający wpływ tarcia i przewężenia strumienia gazu (cieczy) oraz kształtu kanałów zaworu na jego przepustowość.
Wartość współczynnika wypływowego a zależy od rodzaju zaworu bezpieczeństwa:
- dla zaworów rodzaju Si5701 a = 0,50;
- dla zaworów rodzaju Si2501 a = 0,25;
■f k - współczynnik ekspansji adiabatycznej gazu (dla powietrza Y'max=0,484);
F- pole przekroju zaworu równe polu najmniejszego wolnego przekroju na dopływie zaworu, mm2; F=7t do/4, mm2; da-przelot siedliska, mm (18.7.1); P, - max ciśnienie przed zaworem równe ciśnieniu Po, MPa, zwiększonemu o 10% (P,=l,1 Pa);
P2- ciśnienie za zaworem (w przypadku wypływu do atmosfery p2= 0), MPa;