IMG09

środek szerokości podstawy fundamentu. Dla uproszczenia oblicz * niczające poszczególne części bryły zastąpiono cięciwami.    ~

Długość promienia powierzchni kołowo-walcowej:

R = yj 6,0* + 1,65² = 6,22 m Wielkości geometryczne odczytane z rys. 5.14 wynoszą:

A, = 1,65 ni; A, = 3,1 m, Aj = 4,0 m, h_Ą = 4,6 m

A, = 5,Om, A₆ = Urn, A, - 0,85m Określenie kątów a, oraz sina, i cosa,:

^tg°‘ "^T ^{= 3;3}* I “ 73° 11' cos a, = 0,2893, sin a, = 0,9573 tg a* - M    = 1,45, a. 1 55°20'

cos a₂ = 0,5688 , sin a ₂ = 0,8225 tga₃ - ⁴'"~₀^3,1 = 0,9, a, » 41°59* cosa₃ = 0,7433, sina, = 0,6689 tga₄ = ^4,6₁~₀^4,° = 0,6. a₄ = 30°58' cosa₄ = 0,8592, sina₄ = 0,5145 tga, = -°₁~_Q^4,6 - 0,4, a, = 21°48*

cosa, = 0,9285, sina, = 0,3714 tga₆ = 0^# , sina₆ = 0, cosa₆ = 1.0

tga₇ = "^f851~ ^1,2 - -0,35, a, = -19° 18'

cosa, = 0,9438, sina, = -0,3305

tga_a -    I -0,6539, a, = -33*10'

cosotg * 0,8371, sina_a = -0,5471

Obliczenia ciężarów G_ri oraz ich składowych N_rt » G_hcoaa_rB_n | G„sina₍ przeprowadzono zgodnie z zaleceniami normy PN-83/B-03010 wariantowo, przyjmując dla wartości parametrów gruntu raz współczynniki obliczeniowe zwiększające, drugi raz — zmniejszające.

Obciążenie naziomu w obu przypadkach przyjęto q_t = 12,0 kPa

Wariant I — ciężar objętościowy zasypki:

Y^(r> - 18,7 kN/m^J

G_rl = 0,5 0,5 • 1,65 • 18,7 ♦ 12,0-0,5 | 13,71 kN N_rl = 13,71 *0,2893 | 3,97 kN B_rl = 13.71 0,9573 - 13,12 kN G_ri = 0,5 (1,65 +3,1 >1,0 18,7 ♦ 12,0 1.0 = 56.41 kN N_rJ - 56,41 0,5688 - 32,09 kN B_r2 - 56,41 0,8225 N 46,40 kN G_r, = 0,5 (3,1 +4,0)-1,0 18,7 ♦ 12,0-1,0 = 78,39 kN N_r, - 78,39 0,7433 - 58,27 kN B_r} - 78.39 0,6689 - 52,44 kN ^Gm = 0.5 (4,0 +4.6) 1,0.18,7 ♦ 12,0-1,0 - 92.41 kN N_rt - 92,41*0.8592 * 79,40 kN B* • 92,41 * 0^145 - 47,54 kN °rs - 0.3 (4,6 ♦ 5,0) -1,0-18.7 ♦ 12,0* 1.0 - 101,76 kN N_ri - 101,76*0,9285 - 94.48kN B_ri - 101.76 *0,3714 - 37.79 kN

123