IMG'03 (2)

K₀T₀ RjpT_pp

Zakładając dla uproszczenia, te R\ - Jł* - I podstawiając V._p - V₂ ~ V_t oraz

V. v_t +v. ,_    ■ •    .

e = —^L = —-- otrzymuje się ostatecznie:

^Ti =

ep,

łl*(e-l)po⁺=r-P»

*»p

Temperaturę ładunku w punkcie 1 obiegu można w czterojuwowych silnikach wolnossących wyrazić w postaci sumy temperatury otoczenia i przyrostu temperatury powstałego wsku*ek podgrzania ładunku stykającego się z gorącymi ściankami wnętrza dzie wówczas AT = T₀ + AT, gdzie AT wynosi: dla silników o zapłonie iskrowym odlO do 50 K, dla silników o zapłonie samoczynnym od 20 do 30 K.

Współczynnikiem napełnienia t|_v nazywa się stosunek

n.

m/

Ciśnienie otoczenia wywiera istotny wpływ na T|* Zgodnie z ustalenian i C’MAC normalne ciśnienie otoczenia wynosi 100 kPa (0,1 MPa). Również temperatura Otoczenia wywiera wpływ na tj_v. Temperatura normalna wg zaleceń CIMAC wynosi 300K. Oba parametry powietrza otaczającego wpływają na gęstość powietrza, a zatem współczynnik napełnienia.

Ciśnienie reszty spalin p,_p jest zależne w znacznej mierze od oporów całego układu wylotowego, a więc od długości, przekroju i kształtu przewodów, promieni, gładkości powierzchni wewnętrznej. Zależy również od oporów przepływu stawianych przez zawór wylotowy oraz tłumik wylotu i katalizator, zaś opory przepływu zależą od prędkości przepływu (od jej kwadratu), .a więc od prędkości obrotowej silnika.

Temperatura spalin T,_p jest zależna od rodzaju silnika, przebiegu spalania oraz w dużym stopniu od współczynnika nadmiaru powietrza, stopnia sprężania, prędkości obrotowej silnika oraz jego obciążenia (wartości średniego ciśnienia użytecznego). Dla silników ZI jest ona zwykle wyższa niż w silnikach ZS - wynika to właśnie z faktu, że silniki ZS pracują ze znacznie większym współczynnikiem nadmiaru powietrza.

Suw sprężania. Przemiana sprężania w rzeczywistym silniku nie jest ani izentropą ani nawet politropą Ponieważ średnia wartość przemiany izentropowej wykładnika politropy _m sprężania Jesr-miriejsza' od- wykładnika -łc —o^lrtropa eta wfefww