IMG21

ISO

F_tL^ł

Maksymalne ugięcie walka: ynm>“ 48EI /II Zamocowanie walka w uchwycie i kle

Rys. 5.6. Zamocowanie przedmiotu w uchwycie i kle konika

F.L³

Maksymalne ugięcie walka:    y«co =

Jeżeli przyjąć, że ugięcie y_p w najgorszym przekroju posiada jakąś wartość dopuszczalną, 10 dla powyższych przypadków mamy:

I	F^jL’ ~i%r
n	- ^FW^L* 48EI
IU	M - ^Fr>*T'^L’ B IIOEI

Wartości ynaop) zakładamy z góry, ze względu na dokładność kształtu, zaś z poprzednich wzorów wyliczamy dopuszczalną siłę F_KdD1), dla znanych wartości momentu bezwładności przekroju I, modułu sprężystości E i długości walka L. Dla powyższych przypadków mamy:

I Fp(dopł= ^ry***): Zgodnie z zależnością, że: Fp(dop) = jpyp(dop).

I    I 48EI

^{II    ł}v*r>⁼ ,i y n*»> ’

m I 110E1

^III    * Ti— y**t) •

Siłę odporową F_p można wyznaczyć z zależności:

F,*C,a,V^r ,

zaś siłę dopuszczalną:

stąd posuw dopuszczalny:

fdop ⁼

feSMr

w

(5.15)

Zwykle jednak znamy jedynie wzory na silę skrawania F,:

F« = C«a,V«

Przyjmować wtedy można, że:

Fp=0.4F_c

F_p= 0.4F. = 04C. a,‘‘f’*

i wtedy:

oraz:

fdop=i[

^p(dop) 1

0.4Ccap^I‘¹

J.

y.

(5.16)

Ad b) Dobór posuwu ze względu na wytrzymałość narzędzia

Dla noża tokarskiego obliczenia przeprowadzamy ze względu na wytrzymało# na zginanie.

X

Rys. 5.7. Szkic do obliczenia wytrzymałości trzonka noża

Naprężenie przy zginaniu wyraża zależność:

o. = _¥Skr.

przy czym:

M, =F_CI

W=^i

^T«kwięc:

Ili kr.

bh¹

(5.17)