KONSTRUKCJE STALOWE STR113

113

5.12. Zginanie z siłą podłużną i siłą poprzeczną

Procedura 5.8. Uwzględnianie wpływu siły podłużnej i poprzecznej na nośność przekroju przy zginaniu

Formuły

Objaśnienia

Wpływ ścinania na nośność przy zginaniu z silą podłużną można pomijać, jeśli nośność przekroju nie ulega redukcji wskutek wyboczenia przy ścinaniu według normy [53], a siła poprzeczna Vk nie przekracza 50% nośności plastycznej przekroju przy ścinaniu Vp].r<j. Jeżeli wymienione warunki nie są spełnione, to przyjmuje się zredukowaną nośność obliczeniową przekroju, ustaloną przy założeniu, że w polu czynnym przy ścinaniu występuje zredukowana granica plastyczności: (I-P)fy (5-31) f 2V V gdzie p = ——-1 (5.32) l. ^Vpl.Rd , przy czym VpiiRd - według pkt 6.2.6(2) [51 ] oraz procedury 5.6. Zamiast redukcji granicy plastyczności można redukować grubość odpowiednich ścianek. Warunek nośności jest następujący: Mtd ^ MN>Rd (5.53)

Vgd - obliczeniowa siła poprzeczna Vpi,Rd - obliczeniowa nośność plastyczna przy ścinaniu MiM(Rd - zredukowana nośność plastyczna przy zginaniu z siłą podłużną Ntd N(.d - obliczeniowa siła podłużna MP],Rd - obliczeniowa nośność plastyczna przekroju przy obciążeniu momentem zginającym fy - granica plastyczności stali

Przykład 5.9

Sprawdzenie nośności przekroju pasa dolnego dźwigara dachowego wykonanego z dwóch ceowników UPE 120 ze stali gatunku S235, zespawanych w rurę prostokątną				Odniesienie w normie	Odniesienie w skrypcie
1				2	3
	2UPE120 ^Dane
	.i^z^r	—-	* Wymiary przekroju pojedynczego ce-
	i i	✓	ownika UPE 120 (rys. 5.18):
y_	i l	y o — - CM	h = 120 mm, bt = 60 mm,
	i ---i--		tw = 5,5 mm, tf = 9,0 mm,
	'Z	-7I	^ r - 10 mm.
	, 120	ć	Cechy geometryczne przekroju złożo-
A	/		nego:
Rys. 5.18. Przekrój			I = 2 - 392 -10^4 = 784-10^4 mm^4, J
poprzeczny pasa
dolnego dźwigara			Wply = 140,6-10 mm ,
	dachowego		A = 2-1680 = 3360 mm^2.
Siły wewnętrzne w pręcie kratownicy: NEd - 580 kN, My,Ed - 8,0 kNm,
O #v rH II S >