KONSTRUKCJE STALOWE STR138

i

138

Przykład 6.3 (cd.)

M_{y Ed} = 1350 -10⁶ kN - mm = 1350 kNm

ta =

1,0-2500

64,1-93,9

= 0,415 < 0,4-

1506-10'

1350-10'

= 0,446

Zwichrzenie nie wystąpi.

* * *

Warunek nośności na zginanie:

Tl, =    = 0,896 < 1,00.

M_c,_Rd 1506-10'

* * *

Nośność przy naprężeniach stycznych

Zastosowano podatne żebra podporowe poprzeczne. Nie zastosowano żeber w przęśle blachownicy.

Wyznaczenie względnej smuklości płytowej ścianki:

A.w —

h_w

1000

86,4 t_w 8    86,4-8-1,00

= 1,447 >1,08.

wzór (6.12) normy [51]

Współczynnik niestateczności:

0,83    0,83 _A „„

7_W - —— =-= 0,572.

^w X.w 1,447

Określenie nośności obliczeniowej środnika przy ścinaniu V_bwRd:

v_b. Rd = ^Xw V ^hw ‘^w = °-⁵⁷²^³⁵ 1000'⁸ = 62110³ N = 621 kN.

^bw'^Rd Sy_m    73-1,00

Określenie udziału pasów w nośności obliczeniowej przy ścinaniu:

V,

bf,Rd

W *f V

^c 7mi

1-

wzór (5.5) normy [53]

tabl. 5.1 lub rys. 5.2 normy [53]

wzór (5.2) normy [53]

wzór (6.5)

procedura 6.1 pkt 3.

wzór (6.7)

/

M

Hd

\2

\

V^Mr.Rd)

z

M_Ed =0 - w przekroju podporowym,

c = a

0,25 +

1,6b_rtpf_yf ^

^lwⁿwV' J

pkt 5.4 wzór (5.8) normy [53]

wzór (6.8)

wzór (6.10)

7