ScanImage72

t Tablica 15.18

		Maksymalne wartości l/b
1 h	Stal grupy St3		Stal grupy 18G2A
b	obciążenie przyłożone		obciążenie przyłożone
	do pasa górnego	do pasa dolnego %	do pasa górnego	do pasa dolnego
2	12	19	10	• 16
4	11	17	9	15
6	10	16	8	13

»

)kalnym obciążeniem od nacisku kół, Można uznać, że stateczność jest zapewniona,

iżeli największe obciążenie wywołane tym dociskiem spełnia warunek:

.

I

(15.91)

dzie: m _d - współczynnik stateczności miejscowej przy docisku.

W przypadku złożonych stanów naprężeń (rys. 15.29) wielkość naprężenia zastęp-zego jest uzależniona od sposobu użebrowania, gdy:

1) Środnik jest użebrowany tylko poprzecznie lub nieużebrowany:

°z = V(^mSy ^ay^+msx°_Kx^ ~^3vmsy °y^msx ^agx⁺³ K/ ^T? < ^l'^{] R}'    (¹⁵’⁹²>

0 0

2) Środnik jest użebrowany poprzecznie i podłużnie, w odniesieniu do górnego pola o wysokości b₂ (rys. 15.19):

V Ę(^msy^ay⁺V_xJ‘l^_syO_y-

(15.93)

3) Środnik jest użebrowany poprzecznie i podłużnie, w odniesieniu do dolnego pola iiiędzy żebrem podłużnym a pasem rozciąganym obowiązuje wzór (15.92) z nastę-•ującymi zmianami (rys. 15.29a):

w miejscu o_y wprowadza się 0,4 o_y w miejscu o^_x wprowadza się    o

g*

(15.94)

4) Siła skupiona działa na pas rozciągany, to w odniesieniu do strety ściskanej sprowadza się, tak jak w zwykłych blachownicach. Natomiast w odniesieniu do strefy rozciąganej stosuje się odpowiednio wzory (15.92) i (15.93) zakładając o^_x względnie o_x równe zeru.    _v .

W podanych powyżej wzorach wprowadzono następujące oznaczenia: v = 5-4 m_s min lecz nie mniej niż v = 0, m_s min - współczynnik dla najmniejszej spośród smukłości względnych dla poszczególnych składowych stanu naprężenia, wg [13],

(15.95)

P* o =-

y zg

z - strefa rozkładu nacisku koła na pas blachownicy, o - naprężenie normalne od

• ^

zginania przy górnej krawędzi środnika, o_x^_T - średnie naprężenie normalne w polu o wysokości b₂ (iys. 15.30b). Dla tej wartości naprężenia m_sx we wzorze (15.93) określa

się przy założeniu K dla 4/ = 1 oraz a .

ⁿ 02

Współczynniki m_st, m_sn i m_$(j odpowiadają uogólnionym wartościom współczynników m_s podanych w normie PN-80/B-03200. Natomiast wartości współczynników K_d wprowadzanych do wzoru:

K

(15.96)

podano w tabl. 15.19.

W przypadku belek z jedną osią symetrii, gdy oś obojętna przesunięta jest w kierunku pasa ściskanego Io_d I > |o^l, należy przyjmować obliczeniową wysokość środnika b = 2b₀ oraz wartość współczynnika K_fj.

lo,I

Kn= 2150

I o

dla —-> 1,35 ...

z

la

I oj

gdy 1 <-—- < 1,35

la

K = 3600-1075-^ n    I a

Podobnie jak w blachownicach obciążonych statycznie środniki zabezpiecza się przed utratą stateczności żebrami.

Biorąc jednak pod uwagę specyficzny sposób obciążenia działającego na belki pod suwnicowe zaleca się dodatkowo, aby:

-    żebra projektować również w miejscach, w których z belką pełnościenną połączone są tężnikami pionowe lub zastrzały podpierające kraty hamowne. W takich przypadkach należy przewidzieć żebra z obu stron środnika,

-    poza żebrami długimi o wysokości równej wysokości środnika stosować żebra krótkie, które umieszcza się w strefie ściskanej w równych odstępach (rys. 15.29b).