IMG22

IŁC^miC mun w w todUMfUu wt woni f^,mVW

przyjmuj my dla fundamentów pod mazyny o działaniu nieudarowym w nlitwaicl od:

a)    Od głębokości posadowienia fundamentu

b)    Oębohoścł posadowienie fundamentu I lottu gnębi

Wartości parametru

d) fSębotPicl posadowienia fundamentu, rodzaju gruntu I wymiarów podstawy fundamentu

16. Równomierny naciek fundamentu na podłoża od obciążeń eta tycznych (ciężar fundamentu I maszyny) oznacza, że:

a)    Dobrano odległości krawędzi fundamentu od podstawy korpusu maszyny

b)    Prry)fto wymiary .*ęta górnej i dołnej fundamentu

Ae Dobrano wymiary dolne| podstaw? fundamentu tak. że m środek geometryczny znajduje etą na oel przechodzącej przez bródek ciężkość układu fundament meeiyna d> Dobrano powierzchnią technologiczną tak. żejej krawędzie są równo odlegle od krawędd korpuau waaryny

SPRAWDZIAN Z WYKŁADÓW

17. Współczynnik obciążenia Oi »yv ■ 2 przyjmujemy dla:

a)    Obciążenia zmiennego od termicznych odkształceń maszyny

b)    Momentu zwarcia

0? Obciążenia dynamicznego maszyn obrotowych

d)    Obciążenia dynamicznego maszyn korbowych

e)    Obciążenia dynamicznego maszyn o działaniu udarowym

18. Współczynnik zmęczenia materiału a₃ ■ 1,0 przyjmujemy dla:

a)    Wszystkich maszyn

b)    Dla maszyn o działaniu udarowym

c)    Wszystkich maszyn od działaniu nieudarowym

d)    Dla maszyn o działaniu udarowym, których fundamanty są poaadoaśona na mbrogołacjl ^ Dla maszyn o działaniu udarowym, których fundamanty są posadowiona baz wibroczoiacji

21.    Warto*cl dynamicznych współczynników podłoża Co dla nasypów zbudowanych z gruntów piaszczystych należy:

e, Przyjmować ta* jefc dła gruntu rod/*nago

«' /.)    • '• •• iegr nbir idi

c) Przyjąć współczynnik tak jak dla gruntu rodzimego większy O 10%

22.    Sztywność podłoża gruntowego przy nierównomiernym przesuwie poziomym obliczamy i wzoru:

•)	K,mC, F
b)
c)	K? =C”J,
d)	K.-K,mC.F
0	*, = C„ J,

23.    Sztywność podłoża przy równomiernym przesuwie poziomym, przy posadowieniu fundamentu na palach żelbetowych, przyjmujemy:

a)    2 x mniejszą od sztywność podłoża gruntowego przy posadowieniu bezpośrednim fundamentu rtmną sztywności podtaża gruntowego przy posadowieniu bezpośrednim kmdamentu

2 z większa od sztywność podtaża gruntoweoo przy posedoskeniu bezpośrednim tandamsntu

24. Zależność podane przez Sawinowi (oraz w PN-80/B -03040) na amplitudę A, w odległości jT od —, źródła drgań uwzględnia:

U T -o geometrię podstawy fundamantu

b)    Tytko rodzaj gnintu

c)    Geometrię podstawy fundamentu I rodzaj gruntu

25. Wibrołzołacja jest skuteczna Jeśli stosunek częstości drgań wymuszonych do częstości drgań własnych jest:

a)    Mniejszy od ^2

b)    Równy v2 jff^/hększy od v2

26. Częstość drgań własnych tłumionych Jast od częstości drgań własnych nlstłumlonych:

19. We wzorach parametr „b'

c =—-—    c

*    " K '

^Łr

l-l^Ld

oznacza:

b

t-lC*

_    */5    _ bji

^L*⁼ « Ł    - k

a)    Wymiar boku podstawy fundamentu prostopadłego do płaszczyzny drgań

b)    Wymiar boku powierzchni technologiczny fundamentu prostopadłego do płaszczyzny drgań 0 Mniejszy wymiar podstawy fundamantu

o) Większy wymiar podstawy fandamentu

c| Równa

27. Jaka jest różnica we wzorach na współczynnik dynamiczny:

(1) (2)

»    i

v =

V =

'-ni

20. Uśredniony współczynnik podłoża przy równomiernym nacisku pionowym wyznaczamy za wzoru

(a)

(b)

<30.

M

C,-

c_r =

c,=

a) Wzór (2) otrzymujemy po przyjęciu współczynnika oporu ruchu 00 bi Wzór (2) otrzymujemy po przyjęciu współczynnika oporu ruchu C=1 Giwzór (2) otrzymujemy po przyjęciu współczynnika tłumienia równego 0 d) Wzór (2) otrzymujemy po przyjęciu współczynnika tłumienia równego 1