S6300310 (2)

DEFORMACJE OBUDOWY OD OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNEGO    ^T«bll_Ct f ^

Rodzą) obciążenia	Typ sztolc	i		£/, ó„p
Ciężar własny	A	-Ó,S94lgr»	-0,1691gr*	— 0,1036jfr^4
obudowy g	B	—0,5478/r*	—0,1481gr«	—0,0751gr*
Ciśnienie piono-	A	-0,5347 (I -0,05n) v,r*	-0,1681 (1—0,051)) <7»r*	-0,0907 (1 -0,05n) q**~"
we górotworu </i	B	—(0^5112—0t03S0i)) q,r»	—(0,1444-0,01981)) q,r*	-(0,0759 -0.0113i)) 9tr*
Ciśnienie pozio-	A	[ —(0,5861 +0.56341)) qMr*	-(0,4150+0,27631)) qa*	—
me górotworu q>	B	' -(0,5823+0.5615t)) q,r*	-(0,4088 +0,2733l))ąIi-*
Zmienne ciśnienie wody w sztolni rAw	A	(0,2965—0,25141)) yr*	(0,2269-0,18501)) yr*	(0.1203-0,09601))yr* "
	B	(0,2898-0^6041)) yr*	(0^198-0,1935t)) yr*	(0,1144-0,ln) yr*
Stałe ciśnienie	A	(1,1209-0,53671)) pr*	(0,5831 —0,26791)) pr*	(0,3044 —0,1382i)) pr*
wody w sztolni Y*-	B	(1,0946-0,5355t))pr>	(0,5543-0,26551)) pr*	(0,2849 —0,13561)) pr*
Odpór góro-	A	-(0^110+0,0841r)) SJtr*	—(0,1774+0,06771)) 5»Ar*	- (0,0947+0,03491)) Wer*
tworu AS	B	- (0,2063 +0,09261)) 8Jkr*	—(0,1714+0,07551)) SoAr*	*-(0.0905 +0,0392i)) §Ar‘
Tarcie obudowy	A	—(0,0372 +0,2723T)) pB^r*	-(0,0316+0,19471)) Sofcpr*	-(0,0163 +0.09541)) Ww*
o górotwór pAS	B	-(0.0542+0,28021)) Sjtpr*	- (0,0464 +0.20301)) S„Apr*	-(0,0255 +0.10551))

Uwaga: W powyższej tablicy należy podstawił! J, w m*/m.

(3*173)

(PsGs + Mp-aG,)

gdzie współczynniki G« i G_s przyjmuje się według tabl. 3-44.

2. Dla obudowy monolitycznej przy sztywnym połączeniu jej ścian z dnem. lecz gdy współczynik odporu k jest równy zera:

(3-174)

2 EJ_d

(3-175)

3. Dla obudowy rozciętej w dnie (dno oddzielone dylatacją od ścian — rys. 3-170

12	(3-178)
bhltk
	(3-177)
bh.uk

P.=

Pp

Rys. 3-176. Podpora ramy w przypadku obudowy sztolni z oddzielonym dnem

W powyższych wzorach i w tablicach wprowadzono następujące oznaczenia; E — współczynnik sprężystości betonu obudowy, T/m*,

J_x — moment bezwładności w kluczu obudowy, m‘/m,

Jd — moment bezwładności przekroju dna, mVm,

Mp — moment zginający od obciążenia zewnętrznego w układzie zastępczym, TmIm,

Mpi — moment na podporze ramy od obciążenia zewnętrznego w układzie zastępczym, Tm/m,

N_p — siła normalna od obciążenia zewnętrznego w układzie zastępczym, T/ra (tabl. 3-41 1 3-43),

Pt — składowa pionowa siły działającej na podporę ramy od obciążenia zewnętrznego układu zastępczego (tabl. 3-43), T/m. g — ciężar własny obudowy, T/m*, q, — ciśnienie pionowe górotworu, T/m’, ą, — ciśnienie boczne górotworu, T/m*,

Y — ciężar właściwy wody (1 T/m').

p — ciśnienie wody wewnątrz obudowy; stale na całym obwodzie, T/m', k — współczynnik podatności sprężystej górotworu, T/m’,

I —■ rozpiętość przekroju sztolni w dnie, m, h_u — grubość ścian sztolni u podstawy, m, li — współczynnik tarcia betonu po skale,

6₀ — odkształcenie horyzontalne na poziomie środka obudowy, m, u — współczynnik obliczany wzorem (3-178),

■ą — współczynnik obliczany wzorem (3-178),

G, i G_s — współczynniki podane w tabl. 3-40, przy czym:

(3-178)

:nsr

(3-179)

gdzie: d_s — grubość obudowy w przekroju 3 (rys. 3-174), r — promień teoretycznej osi obudowy.

MOMENTY I SIŁY NORMAŁNB OD OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNEGO W STROFIE OBUDOWY SZTOLNI TYPU A IB

Tablica Ml

Rodząj obciążenia	Przekrój 2 v =» 7 n 4		Przekrój 3 w — i it
	Mp	&	Mp | Np
Ciężar własny obudowy g	—0,2625 gr*	0,5554 gr	—0,5708 gr'	1,5708 gr
Ciśnienie pionowe górotworu qt	-0,25(1-—0,05i)) q,r*	0,5 (1+0,5n) Qxr	-0,5 (l+0,05ą) 9lr*	(1 +0,5i0 <fcr
Ciśnienie poziome górotworu q»	-(0,0429+ +0,159ą) qzr*	-0,207(1 + +0,5n) qxr	-0,5 (1+0,510* <frr*	—
Zmienne ciśnienie wody w sztolni yhu	0,0153 (1-0,5ił)*yr*	—0,0153(1 —O.Snfyr*	0,2146 (1-0,5i0V	-0,2146 (l-0.5łO*r»^J
Stałe ciśnienie wody w sztolni rtt>	0,2929 (1 —0,5ri) pr*	—0,2929 (1 —0,5ą)pr	(1 —0,5ą)pr*	-1 (1 —0,5r)) pr
Odpór górotworu 8 k	a sr-	—	-0,1381 (1 + +0,5i\) 8ofcr*	0,1381(1 + +0,5ą) 8^tr
Tarcie obudowy o górotwór pSk	—		-(0,0268+ +0,2898iOMpr*	-0,4714(1+ +0,5ą) SJcpr

Wzory służące do wyznaczenia współczynników A,_p i A,_p, kąta obrotu pod-465    pory p_p> a także szukanych wartości momentu M_x i siły normalnej N_x zawle-

30 — Budowle wodne