KsDep49

- część przepływu miarodajnego przepływająca pr/rz przelewy,

b - szerokość jednego przęsła jazu w świetle filarów, n — liczba przęseł jazu.

Jeżeli w konstrukcji budowli pod przelewami przewiduje się umieszczeni* spustów, dopuszczalna koncentracja przepływu jednostkowego powinna u w zględniać oba źródła jako hydrauliczne obciążenie podłoża w stanowi .|. dolnym.

3.1.1. Przelewy

Przelewy o ostrej krawędzi lub szerokiej koronie (poza melioracjami) rząd ko występują w praktyce projektowej budowli piętrzących, dlatego zainterest) wanych obliczeniami hydraulicznymi w tych przypadkach odsyłamy do liter# tury [4, 10, 43]. W tym punkcie zajmiemy się obliczeniem wydatku przelewów o kształtach praktycznych, nie zapominając o tym, że przepis głosi co nasię puje: „jazy z zamknięciami powinny mieć co najmniej 3 przęsła, chyba a suma świateł nie przekracza 6m” [41].

Po wyznaczeniu wg zasad podanych w p. 3.1 jednostkowego przepływ miarodajnego ( q^pm ), całkowitego światła jazu B, liczby przęseł n, światła poje dynczego przęsła b, projektujemy jaz (przelew) na przepływ Q^p . Najczęścir założenia projektowe dostosowane do stawianych wymagań, a z drugiej strony ograniczenia wynikające z topografii i geologii przekroju piętrzenia oraz cza szy przyszłego zbiornika, doprowadzają do ustalenia normalnego poziomi piętrzenia NPP. Ze względów eksploatacyjnych wygodnie jest założyt (w przypadku zbiorników przepływowych), że przy wszystkich czynnych przęsłach jazu i innych przewidzianych urządzeniach do przepuszczania przepływa (tabl. 3.3 [41]), przepływ miarodajny przechodzi przez stopień przy poziomic

Tablica 3,1

Liczba spustów i turbin nie uwzględnianych przy przepuszczeniu przepływu miarodajnej

Lp.	Ogólna liczba zainstalowanych urządzeń		Liczba nie uwzględnionych w obliczeniach spustów i lewarów oraz turbin
	spustów, sztolni, lewarów	turbin elektrowni wodnych
1	1+3	1+5	1
2	4+6	6+10	2
3	7+9	11+15	3

wody górnej (WG) równej NPP. Zatem głębokość zbiornika przy jazie dla NPP określamy jako sumę wysokości progu piętrzącego P_n i grubości wars

lwy przelewowej wody H (rys. 3.1) dlii przepływu miarodąjnego. Wzniesienie linii energii nad koroną progu H_Q wynosi:

^Vo^/29

gdzie:

H — grubość warstwy wody przelewającej się przez próg jazu przy przepływie miarodajnym i wszystkich czynnych przęsłach, r Ho — wzniesienie linii energii nad progiem w stanowisku górnym przy przepływie miarodajnym i otwartych wszystkich przęsłach jazu, v₀ — prędkość dopływowa wody w całym przekroju poprzecznym zbiornika przed stopniem.

Przekształcając wzór na wydatek przelewu o kształtach praktycznych otrzy

mamy:

\2/3

»o ■

nbmo_ka_zt\Jlg

gdzie pozostałe symbole oznaczają: m — współczynnik wydatku, o_k — współczynnik kształtu progu, o_z — współczynnik zatopienia przelewu, e — współczynnik kontrakcji bocznej i czołowej (dławienia).

Wykonanie ostatecznego obliczenia grubości warstwy przelewającej się, będzie wymagało kolejnych przybliżeń, gdyż wielkość współczynników jest zależna od H₀. W pierwszym przybliżeniu wielkość współczynników należy