Photo0029 bmp

270 7. Wymienniki ciep

Na rysunku 7.27 podano rozwiązanie graficzne dwóch stanów równowagi w rażonych temperaturami skraplania i = 29,4°C i = 38, 2°C.

Odpowiadające ciśnienia skraplania wynoszą p*i = 11,45 bar i p*2 = 14, bar, tym samym wzrost ciśnienia skraplania spowodowany zabrudzeniem rur skr plączą wynosi:

Ap = Pk₃ — Pkt = 14,78 - 11,45 = 3,33 bar. Moc chłodnicza urządzenia

Qo = n*(*i - *4) = — (ii - *'3).

tą

Dla p₀=l,90249 bar i <1 = —15°C entalpia właściwa *1 = 1750 kJ/kg (zał. 14 dla <3 = tki — Atd — 29,4 — 4 = 25,4°C entalpia właściwa 13 = 547,8 kJ/k natomiast dla <3 = <*2 — Ałj — 38,2 — 4 = 34,2°C 13 = 571,1 kJ/kg.

«•' = cS<⁰'⁹⁵ - ⁰²l^> <¹⁷⁵⁰ -⁵⁴⁷' ⁸> =

= 230,2 kW.

«- = 5^(⁰'⁹⁵-⁰'⁰²iS)⁽¹⁷⁵°-⁵⁷¹'^1)=: = 216,2 kW.

Spadek mocy chłodniczej wynosi 14 kW, to jest o 6,1% . Moc efektywna sprężarki

Pe =

V.k

Vir]_e

rh(i₂, - ń)

»7e

(*2* - *'l).

Entalpia właściwa na końcu sprężania izentropowego dla p*i wynosi ?2, : 2017 kJ/kg, dlapt2 natomiast i_2s = 2071 kJ/kg, a na mocy założenia T]_e = X

P.i = ?^(2017- 1750) = 61,6 kW,

U, DO    -

Pe 2 = ?4?(2071 - 1750) = 74,1 kW.

0, o5    -

Wzrost mocy efektywnej sprężania wynosi 12, 5 kW, co stanowi 20, 3%. Efektywność chłodzenia dla czystego skraplacza

3,76,

_Q„, _ 230,2 ¹ Pe 1    61,2

natomiast dla skraplacza silnie zabrudzonego