JT .■ ' . -
Rys. II (.20. Sprawność termiczna obiegu z regeneracją w funkcji stosunku ciśnień x w zależności od
sprawności regeneratora
inny stosunek ciśnień 71 niż układ prosty bez regeneracji, gdyż optymalna wartość n maleje ze wzrostem r\R.
Układu prostego zaprojektowanego na optimum sprawności, tj. dla (nopl),t(, nie można ulepszyć przez dobudowanie regeneratora. Taki zabieg prowadziłby do obniżenia sprawności (patrz rysunek III.20). W praktyce spotyka się rozwiązania standaryzowane, dostosowane do wariantu pracy z regeneratorem lub w obiegu prostym. Turbozespół projektuje się wówczas na wartość n bliską wartości optymalnej ze względu na moc jednostkową (por. rysunek 111.21).
Nj
Rys. 111.21. Sprawność termiczna efektywna w funkcji mocy jednostkowej dla układu prostego i układu z regeneracją, i, = 950°C (wg General Electric GER-2503/1978)
Rysunek ten dotyczy turbiny gazowej okrętowej MS-SOOO firmy amerykańskiej General Electric Turbinę tę zaprojektowano dla stosunku ciśnień n = 8, z możliwością instalowania tej samej maszyny w dwóch wariantach: bez regeneratora i z regeneratorem.
Problem doboru sprawności rekuperatora jest typowym zadaniem techniczno-ekonomicznym. Ze wzrostem rośnie strumień ciepła przekazywany powietrzu za kompresorem
Qr = m2c„\TT\(Ti - T2) = m2c^|fU.(T* - T2). (111.85)
gdzie
Maleje jednocześnie średnia różnica temperatur między gazami odlotowymi a ogrzewanym powietrzem
4T„* (111.86)
Z podstawienia wzoru Pecleta
Qr - kAATu
do (III.85) wynika jednostkowa powierzchnia wymiany ciepła, odniesiona do strumienia powietrza m2 przepływającego przez rekuperator
Podstawiając do wzoru (III.87) wyrażenie
ATb * HAT, +AT2) = i[(Ts- r2)+(T4- 7*3] oraz relację (III.84), przy założeniu
(T5 — T2) w (T4 —T2'),
otrzymujemy
A =
K
PPlrl
Przyjmując k = const oraz cpp\\\ = const widzimy, że powierzchnia rekuperatora jest proporcjonalna do wyrażenia »?*/( 1-ijr). Związek między t\R
a -—— podano w tabeli
0,25 0,5 |
0,75 |
0.9 |
0,99 | |
In |—»I» |
0,33 1 |
3 |
9 |
99 |
9 — Maszyny PrzcpL L 10