P4250084

P4250084



JT    .■ ' . -

Rys. II (.20. Sprawność termiczna obiegu z regeneracją w funkcji stosunku ciśnień x w zależności od

sprawności regeneratora


inny stosunek ciśnień 71 niż układ prosty bez regeneracji, gdyż optymalna wartość n maleje ze wzrostem r\R.

Układu prostego zaprojektowanego na optimum sprawności, tj. dla (nopl),t(, nie można ulepszyć przez dobudowanie regeneratora. Taki zabieg prowadziłby do obniżenia sprawności (patrz rysunek III.20). W praktyce spotyka się rozwiązania standaryzowane, dostosowane do wariantu pracy z regeneratorem lub w obiegu prostym. Turbozespół projektuje się wówczas na wartość n bliską wartości optymalnej ze względu na moc jednostkową (por. rysunek 111.21).

Nj

Rys. 111.21. Sprawność termiczna efektywna w funkcji mocy jednostkowej dla układu prostego i układu z regeneracją, i, = 950°C (wg General Electric GER-2503/1978)


Rysunek ten dotyczy turbiny gazowej okrętowej MS-SOOO firmy amerykańskiej General Electric Turbinę tę zaprojektowano dla stosunku ciśnień n = 8, z możliwością instalowania tej samej maszyny w dwóch wariantach: bez regeneratora i z regeneratorem.

Problem doboru sprawności rekuperatora jest typowym zadaniem techniczno-ekonomicznym. Ze wzrostem rośnie strumień ciepła przekazywany powietrzu za kompresorem

Qr = m2c„\TT\(Ti - T2) = m2c^|fU.(T* - T2).    (111.85)

gdzie

Maleje jednocześnie średnia różnica temperatur między gazami odlotowymi a ogrzewanym powietrzem

4T„*    (111.86)

Z podstawienia wzoru Pecleta

Qr - kAATu

do (III.85) wynika jednostkowa powierzchnia wymiany ciepła, odniesiona do strumienia powietrza m2 przepływającego przez rekuperator

Podstawiając do wzoru (III.87) wyrażenie

ATb * HAT, +AT2) = i[(Ts- r2)+(T4- 7*3] oraz relację (III.84), przy założeniu

(T5 — T2) w (T4 —T2'),

otrzymujemy


A =


K


PPlrl


(111.88)


Przyjmując k = const oraz cpp\\\ = const widzimy, że powierzchnia rekuperatora jest proporcjonalna do wyrażenia »?*/( 1-ijr). Związek między t\R

i;.

a -—— podano w tabeli

0,25 0,5

0,75

0.9

0,99

In

|—»I»

0,33 1

3

9

99

9 — Maszyny PrzcpL L 10


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
PRP II 20 stabilizator napiecia a) Ri + R Rys. 13.9. Stabilizator parametryczny: a) schemat układu,
016 5 Rys. 1.4. Wpływ temperatury gorącego źródła ciepła 7 na sprawność termiczną H i pracę teoretyc
041 3 Ii ZWIĘKSZENIE SPRAWNOŚCI OBIEGU CIEPLNEGO ELEKTROWNI KONDENSACYJNEJ z eccego u
DSCF5518 5. Jęczmień 231 Rys- 5.12. Optymalny termin siewu jęczmienia jarego: I - 15.03-30.03, II -
78030 P4250076 112 Sprawność termiczna efektywna odniesiona do depta w paliwie 112n- Te 250,8
P4250068 96 n odbiega od przebiegu sprawności obiegu idealnego. Analizując obieg rzeczywisty zobaczy
P4250068 96 n odbiega od przebiegu sprawności obiegu idealnego. Analizując obieg rzeczywisty zobaczy
img195 3 z zachowaniem n = const Rys. 16.20. Pagórek sprawności pompy typu 40B75 z dwustronnym wirni
P4250068 96 n odbiega od przebiegu sprawności obiegu idealnego. Analizując obieg rzeczywisty zobaczy
* Dziennik Ustaw Nr. 4 Część II.    20 brani. 130 TI. § 2 ust. 2 otrzymuje brzmienie
2047. Determinanty organizacyjne komponentu wojsk lądowych : praca naukowo-badawcza

więcej podobnych podstron