S6302996

^s- Cięgna dolne wstępnie rozmieszczono z warunków minimalnych odstępów I otulenia według rys. 14.2-2:

a_p = 0,0894 m (założono wstępnie po 4 sploty w żebrach), a cięgna górne przyjęto wstępnie po jednym nad każdym żebrem - z warunku minimum otulenia: a'_p = Cm*. + 0/2 = 0,035 + 0.0152/2 = 0,0426 m.

ajr=42,6

Rys. 14.2-2

6.	m =	-40.5	10,0648.
		625
7.	=		- 0,8-1770 - 400 = 1016 MPa.

8.    h_z = (055 - 0,0894)- (0,55 - 0,0894 - 0,0426) — °-°^64g'¹⁰¹⁶_*o 440 m

_    ___•1274 + 0,00648-1016

9.    M{K_ul)= 625 kNm, "

625kNm < 33,3 ■ 10³ • 1195 • 0,06(0.55 - 0,0894 - 0.0426/-__₌ 949kNm

_    ..... _    .    _1274+ 0,0648 1016_‘

10. x = 0,440- /0,440²2 6-²⁵-=0,037 m < rt = 0,060 m

V    33,3-10³ -1,195    '    '

333

"• 4. =    ^t,95'⁰'⁰³⁷ = ⁰'⁰⁰¹¹⁰ - ¹¹⁰⁰ W

15. Liczba cięgien dolnych

rt = ^- = -j^p = ⁷<86. przyjęto 8 splotów siedmlodrutowych Y1770S7 015,2 mm,

po 4 sploty w każdym żebrze (a więc zgodnie z wstępnym założeniem). Rzeczywiste pole powierzchni przekroju splotów sprężających dolnych A_p=nA_p1 = 8-140 = 1120 mm²,

czyli spełniono założenie: a_ = 0,0894 m.

18. Maksymalne siły sprężające w cięgnach dolnych.

■ =0,176 m.

2-516

siła początkowa - maxP_Q = 0,80-l770-ltfn_i2-i0'⁴ = 1588 kN, siła wstępna - maxP, = 0,75-1770-10³-11,2-10^-4 • 1487 kN. siła trwała - maxP, = 0,65-1770-10³-11.2-10'⁴ = 1289 kN.

Wstępne oszacowanie strat: 11% początkowe + doraźne. 13% opóźnione, straty początkowe i doraźne IdP₀ +    = 0.11 maxP₀ = 0.11-1586 = 174 kN,

17. Przekról teowy

straty opóźnione IdP, «0.l3(maxP₀ -I4P₀-IdP,)« 0,13(1586 - 174) - 183 kN. Możliwe do wykorzystania siły spręża|ące: siła wstępna P, = 1586 - 174 » 1412 kN < maxP, = 1487 kN, siła trwała P, = 1412 - 183 =1186 kN < maxP, = 1289 kN.

22. * = (0.55 - 0,0426) - ^(0,55 - 0.0426J² ~

21. M'_z =1016 10³ • 11,2 • 10"¹ (6,55 - 0,0894 - 0,0426) - (- 40.5) = 516 kNm.

■    33,3-10³-0,21

O.¹⁷⁶ m < f    0,45(0.55 -0,0426)=0228 m.

23. Liczba cięgien górnych:

A'_p = -^-021 • 0.176 --j~|l 120-10^-6 = 0.00000729 m² = 72,9 mm²; przyjęto

konstrukcyjnie 2 sploty sledmiodrutowe Y1770S7 015,2 mm. po 1 splocie nad żebrem Rzeczywiste pole powierzchni przekroju splotów sprężających górnych A'_p =nA_p] = 2-140 = 280 mm², ś_p =0,0426 m (według rys.14.2-3).

Rys. 14.2-3

25.    =» 0.1761 m², aZ = 0.1833 m², /« = 0.005642 m*. v_s = 0,3536 m. ^ =0.1964 m,

W_c = 0,005207:0.3610 = 0.01442 m³. Mg = 0,005207:0.1890 = 0,02755 m³.

W,* = 0,005642 :0,3536 = 0.01595 m³.    = 0.005642:0.1964 = 0.02874 m³.

a_p =0,3610-0.0894 = 0,272m. e'_D = 0.1890 - 0,0426 = 0.146m.