str204 205

fh\d t_ld

2+p

W+0) +

4^(2 +/3)M,

fnu-d-tl

P

= [1,1-14,23 • 28 • 4/(2 +1)] • {2 ■ 1 (1 +1)+4 • 1 (2 +1)6015/ /(14,23 • 4 • 28²)]^0,5 -1} = 801 N,

a/2M_yd-f_hld-d = 1,1 (2/2)°'⁵(2-6015 -14,23-4)⁰'⁵ = 910 N,

Rdmin - 801 N.

Potrzebna liczba gwoździ (w obliczeniu uwzględniono siły X oraz Vj) n = (6,8715 + 0,5-1,2) 10³/801 = 9,33 -+ 10 szt. (po 5 z każdej strony złącza).

Rozmieszczenie gwoździ w węźle: a, = (5 + 5cosa)d = (5 + 5cos0°)4 = 40 mm, a₂ = 5d = 5 • 4 = 20 mm,

a_4t = (5 + 5sin90°)4 = 40 mm (krawędź obciążona), a_4c = 5d = 5 • 4 = 20 mm (krawędź nieobciążona), a_Jc = \0d = 40 mm (koniec nieobciążony).

Maksymalna liczba szeregów gwoździ w krokwi (175 - 40 - 20)/20+1 =6.

Maksymalna liczba szeregów gwoździ w jętce (140-20-20)/20 + l =6.

Rozmieszczenie gwoździ w węźle pokazano na rys. 5-7.

Wariant II. Jętka wypada w punkcie łączenia na zakładkę krokwi górnej (jcdnogałęziowej) i dolnej (dwugałęziowej). Łączna grubość krokwi w tym miejscu

g = 2 ■ 32 + 50 = 114 mm.

Przyjęto przekrój jętki dwuteowy jak na rys. 5-3g.

•    Sprawdzenie naprężeń w płaszczyźnie z-x (równoległej do szwów)

I_y = 2 ■ 25 • 120³/12 + 114- 45712 = 8,0657 • 10⁶ mm⁴,

A_tol = 2 • 25 • 120+114 • 45 = 11,130 • 10³ cm², i_y = (8,0657-10711,130-10³)⁰'⁵ = 26,9 mm,

X_y = 4200/26,9 = 156 <175,

<T_cclit = a² ■ E_{0 05}/X² = 3,14² • 8000/156² = 3,241,

7eiy = (/co>ccń,/’⁵ = (23/3,241)⁰⁵ = 2,664,

k_y = 0,5[1 +P_c$_tltiy-0,5)-X²ely\ = 0,5[1+0,2(2,664-0,5)+2,664²] = 4,265, k_cy = l/[k_y+(k²-X²tely)⁰-⁵] = l/[4,265 + (4,265² - 2,664²)^0,5] = 0,132,

°cod = ^x/^Atot = 6871,5/11 130 = 0,617 MPa,

W_y = 8,0657-10780 = 100821 mm³, a_myd = 1,26 -107100821 = 12,50 MPa,

°^c0d +    + k_m y^<l (warunek 4.2.1.i z PN-B-03150:2000),

^Kcy JcOd    Jmyd    Jmzd

0,617/(0,132 -15,92) +12,5/20,77 + 0 = 0,895<1.

205