IMAG1060

IMAG1060



*150 1

z wykresu na rys.55 2-    0#03l

h s0,03 'ioo*'3 *-^ “ °»035    ^ °»2 mm.

1 - 0-035 2 '1°gg°°0 = 60

Ponieważ zarówno pionowe jak i poziome ryey nie przekraczają granicznej wartości 0,2 mm, zatem średnice prętów zbr^ jenia zostały dobrane prawidłowo.

2119. SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI TRZONU KOMIN A

Zgodnie z normą [17]» p.2.10.1, w kominach o wyeokośel większej od 70 m należy sprawdzić siły krytyczne p. i :v.


liczyć współczynnik wyboczenie v który powinien spełniać warunek f > i,s.

Pomocne do obliczań wzory i objaśnienia są podane w normie [17] p»2* tOq£*) oraz w pracy [1] p.4*3*5.

mierzoną w funda-


Odpowiedni schemat komina do oblicze* nla Pkr przedstawia rya.56v na ktćzya J oznacza średnie momenty bezwładności poprzecznych przekrojów komina w jego kolejnych segmentach, a h * 126 s - całkowitą wysokość trzonu komina, od poziomu utwierdzenia komina menele.

kr


ji

Rys.56. Schemat komina o stopniowo zmiennym momencie bezwładności - do obliczania P^r


4 h4

J21J1

/ . J3; h.

\1 ♦ Tg //7

T1

w

2 \

*11N

"^TT *

I ^ "12 n '

-V śt ■ f(BJr I *te3 • 0.7850}, - r},).

farto^oi R^r orss *^9 prsyjaujawy t kolosa 3 1 4 • tabiioy 8j np, dlt ofłonu 1i d • 0,15 a. R^r^ |    •

. 2.14 a, rśr - 2,14 - 0,15 • 1,99 a.

OIUmmU nH«kl 4    .

b śr

6iU>

B

4

a

1

•ir

H

LI_

r—r—

-4 4

•a r.

dr dr

4 I 4 w I •

■ ■ -fC-

4

j • a

-

4 » r *dr>

4

1

2

3

4

»

6 J7 [ •

9 ,

1

0,15

2,04/2,24

2,14

1,99

20.95

75.69 5.3

4.46

2

0,15

2,24/2,44

2,34

30.0

23.1

6.9

5.42

3

0,15

2,44/2,64

2,54

2.»

41.6

32.7

8*9

6,99

4

0,20

2,64/2,84

2.74

2,54

56*2

01.6

; i4*d

17*07

5

0,20

2,84/3,04

2,94

2,74

74.6

96*2

• 98*6

44.46

6

0,20

3,04/3,24

3*14

2.94

97.3

74.6

[ IM

7

0,25

3,24/3,44

3,34

3,09

124.3

91*2

i 3X1

36,00

8

0,25

3,44/3,64

3,54

3.29

157,1

3M

JMO

9

0,30

3,64/3,84

3,74

3.44

196.2

940,0

5M

%St9

10

0,30

3,84/4,04

3,94

3.64

244.0

176,0

«X0

57*09

11

0,35

4,04/4,29

4,165

3,815

300,0

2t^0

•M

I^H

12

0,50

4,32/4,47

4,395

3,895

37X0

1230*0

i 143*0

440*98

13

0,50

4,47/4,59

4,30

4,03

4».0

1265,0

15® ,0

10X30

Oblloaanla wyrasta do asioao 8


1 ♦ i ^ •    1 • 1 ♦    a -    •    . . ł

tr    \H*

«* 4    *2    , A Ml-I.d* 30?

1 ♦ y ~ • rf • i ♦ ri? • m • ’ •

I ter    iM*

2014/03/31 14:37



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
44703 IMAG1060 *150 1 z wykresu na rys.55 2-    0#03l h s „ 0,03 ioo* 3 *-^ “ °»035
IMAG1060 *150 1 z wykresu na rys.55 2-    0#03l h s „ 0,03 ioo* 3 *-^ “ °»035  
Kolendowicz9 ■ Z wykresu na rys. 9-10 otrzymanego przy rozciąganiu stali wynika, że osiągnięcie gra
30 (604) 64 osi modularnej w wewnę zrzne j dolanie z cegły nienodularce j, w przekroju pionowym pok
Rys. 1.15 Z porównania wykresów na rys. 1.15 i 1.16 wynika, że dla częstotliwości f = 32,7 Hz napięc
2013 09 14 01 25 Z wykresu na rys. 12-10 dla 0,86 odczytujemy £ = 1,04;Ahkt m i i °’645 j h3o. Z ry
Kolendowicz23 ■ Funkcje c (n) przedstawiono w postaci wykresów na rys. 15-18. Z wykresów tych wynika
kralT gdzie: gdzie: C — współczynnik zależny od zbieżności komina określa się z wykresu na rys. 46,
33646 Skrypt PKM 207 220 ztsbl. 5.1 0.532#,, 2~=0,1818 W oparciu o wykres na rys. 5.13 0,866 > x
IMG82 72 Rys. 1.54. Pole temperatur na    Rys. 1.55. Rozkład temperatur na styku wió

więcej podobnych podstron