lastscan14 (15)

60

b) 10 era tłucznia i 16 cm podkładu kamiennego - jako dolną warstwą podbudowy.

Wartości współczynników-i- odczytuje się z tablicy 4.9, a mianowicie:

1

^1

2,5 - dla mało spękanej nawierzchni bitumicznej,

1,75 - dla nawierzchni tłuczeniowej na podkładzie kamiennym dobrze zaklinowanym,

10 +

^ zast, = ^hlh ⁺ <*2 ^+/?3>^= 4-2,5 ₊ (10 ♦ 16)-1,75

+ 26 • 1,75 “ 10 + 45,50 cm = 55,50 cm.

5. Sprawdzenie warunku    > h ^ist' za pomocą wzoru (4,13):

Wc    ZĆ1S L ,

h° = 95,02 cm > h ^iSt'    = 55,50 cm,

W Z    zast,    '

czyli istniejąca nawierzchnia drogowa wymaga wzmocnienia,

6. Obliczenie różnicy Ah =    - h ^^st‘ .

w i    z ast•

At2 = 95,02 - 55,50 = 39,52 cm.

Ponieważ różnica Ah >    12 cm, to wzmocnienie istniejącej na

wierzchni polegać będzie na zaprojektowaniu górnej warstwy podbudowy z kruszywa otoczonego bitumem oraz warstw jezdnych z betonu asfaltowego,

7.    Przyjęto wzmocnienie o następującej konstrukcji:

a)    4 cm - warstwa ścieralna z betonu asfaltowego grysowego,

b)    4 cm - warstwa wiążąca z betonu asfaltowego grysowego,

c) 16 cm - górna warstwa podbudowy z chudego betonu.

8.    Sprawdzenie nierówności (4.15), czyli

Ah    ^+/l2^r°^j'

gdzie: b P^ro3 • = 4_ro + 4,0 « 8,0 cm jest sumą grubości warstwy wzmóc

nienia warstwy jezdnej nawierzchni (4 cm-warstwa ścieralna i 4 cm--warstwa wiążąca),

^pr°], _ jg _cm j_esł; projektowana grubość warstwy wzmocnię

nia górnej warstwy podbudowy z chudego betonu.

Wartość współczynnika b^ odczytano z tablicy 4.2, który dla

betonu asfaltowego jest równy 6^ “ 1,00,

Wartość współczynnika b₂ odczytano z tablicy 4.3, który dla

chudego betonu jest równy 6, = 0,60. Tak więc:

Ah “ 39,52 cm < 8-yjy + 16 5—j, = 16,00 + 26,56 cm - 42,56 cm, A h = 39,52 cm <. 42,56 cm.

9. Sprawdzenie warunku    współczynnik nośności > A h . War

tość liczbowa współczynników nośności wynosi odpowiednio!

-    dla warstwy ścieralnej i wiążącej X. = 2,00 — tablica 5.3,

-    dla górnej warstwy podbudowy z chudego betonu y =* 1,5041,55 — - tablica 5.^, czyli

U h-współczynnik nośności = 8 ■ 2 + 16 • 1,50 » 16,0 + 24,0 cm **

= 40,0 > 39,52 cm,

Th

współczynnik nośności

40,0 cm > Ah

39,52 cm.

10, Przyjęto wzmocnienie istniejącej nawierzchni i

-    warstwa jezdna:    ‘

4 cm — warstwa ścieralna z betonu asfaltowego grysowego,

4 cm - warstwa wiążąca z betonu asfaltowego również grysowego;

-    górna warstwa podbudowy:

16 cm - górna warstwa podbudowy z chudego betonu o wytrzymałości R₂g = 8,0412 MPa.

Tak wzmocniona nawierzchnia drogowa może bezpiecznie przejąć obciążenie od ruchu średniego, a na pograniczu ruchu ciężkiego, gdyż zgodnie z danymi zawartymi w tablicy 3.8 liczba pojazdów porównawczych A/    na dobę i na obliczeniowy pas ruchu wynosi:

dla kategorii ruchu średniego N°    * 704-200 pojazdów/1 pas

80 kN por.

ruchu,    ^por'

dla kategorii ruchu ciężkiego W

20041000 pojazdów/

/I pas ruchu, a nawierzchnia została wzmocniona na obciążenie obliczeniowe ruchem A(80kN „ 195 pojazdów/1 pas ruchu, por*    '

Na rys, 4.4 przedstawiono przekrój poprzeczny konstrukcji istniejącej jezdni drogowej po jej wzmocnieniu.

Beton asfalt out) Di/uanlk smolony Tłucitń tuardy

Podkład kamienni/

Rys. 4.4. Konstrukcja istniejącej nawierzchni drogowej po jej wzmocnieniu (pogrubieniu)