P1010690 (2)

14 I. STROPY

Schemat I+1TI

W„-(0,0331 • 306+0,0787-91O)2,O0^ł-327 kOm.

Schemat I+Jl

min V_u-(0,0331 • 306- 0,0461 • 910)2,00*- -127 kOm.

Schemat I+II

M_m-(0,0462-306+0,0855- 910)2,00^J=368 kGm.

Schemat I+m

minitf„=(0,0462-306- 0,0395-910)2,00*- -88 kGm.

Schemat I+1V

-(0,105-306+0,119-910J1.95³- -534 kGm.

Schemat I+V

M_s=-(0,079- 306+0,1 II -910)2,00³- -505 kGm.

Silą poprzeczna na prawo od drugiej podpory dla schematu I+IV

g.,=0,526-306-1,95+0,598-910-1,95= 1374 kG. Moment zginający w licu żebra (*=0,5-0,20=0,10 m)

-534+1374-0,10-0,5-1216-0,10*= -403 kGm. Siła poprzeczna przy podporach pośrednich dla schematu I+V

gi,=0,500-306-2,00+0,591 -910-2,00-1381 kG. Moment zginający w licu żebra pośredniego

Af„=-505+1381 -0,10- 0,5-1216-0,10¹- -378 kGm. Obliczenie przekrojów

A=8,0 cm, A₈=8,0-1,5=6,5 cm, 6=100 cm,

beton klasy B150 o Ą=85 kG/cm¹. *„=7,5 kG/ta*. stal klasy A-O o znaku StOS o *,« kG/cm*.

Dla przęseł skrajnych

Jłf,a=405 kGm,

0.947,

M 40500

"óAjł^lOO-óJ*- 85^?0,1 ■ ^f

M 40500

^_ 1900-0,947-6,5^_3’ ^m ’

zbrojenie dołem pręty główne 13 z6 o F,=3,67 cm¹, pręty rozdzielcze 06 co 30 cm. Dla przęseł pośrednich

34u-368 kGm,

36800

"•-i^lT⁰*⁰⁹²' ^c“⁰’⁹⁵¹’

-3,13 cm¹.

F.-

36800

J1900-0.9S1-ML doi*®: pręty główne 12 06 o F.-3.39 cm*, pręty rozdzielcze 06 co 30 cm.

rdzenie sianu granicznego nośności dla przęseł ze względu na moment ujemny:

' jja przęseł przedskrajnych: min Mifa -127 kGm, sprawdzenia sianu granicznego nośności nano traktując przekrój prostokątny jako betonowy wg warunku M< W/Rt„ gdzie W/=0,292-bh⁷,

W.

A

f S&OYw

Hyf, 1.4, Redukcja momentów podporowych w płycie ciągłej

l2700 <0,292^,100^,8^I-7,5, 12700 kGcm<14 016 kGenr, przęsło na moment ujemny zbrojenia górą „“e wymaga;

b) dla przęseł pośrednich: min M_u=-M kGm. 8800 kGcm< 14016 kGem, dla podpór przed-

20

skrajnych Jtfa-=-534kGro, M_n=-403kGm, A,=8+-- = ll,3cm, ó₀«l 1,3-1,5=9,8cm.

6

Niezależnie od obliczenia zbrojenia w osi podpory należy sprawdzić potrzebny przekrój zbrojenia _fla krawędzi podpory, ponieważ często moment zginający maleje wolniej niż ramię sił wewnętrznych.

2 obliczonych- dwóch wartości powierzchni zbrojenia należy przyjąć większą, a) W środku podpory

53400

iii

F.=

53400

1900-0,966-9,8

5=2,96 cm¹.

b) Na krawędzi żebra

40300

F.=

10C*6,5²*85 40300

=0,101,    C*=0,947,

1900*0,947 *6,5

=3,44 cm²,

Zbrojenie górą:

odgiąć z przęsła skrajnego odgiąć z przęsła przedskrajnego razem

7 0 6 o F_ś= 1,98 cm² 6060 F_#=l,70 cm²

13 0 6 o F«=3,68 cm²

Dla podpór pośrednich Af*=—505 kGm, A#«= -378 kGm; a) w środku podpory

50500

■*⁰⁼l00 9.8^ł-85

0,062.

F.

50500

1900 0,968-9,8

2,8 cm*,