P1010774

P1010774



ISO J. niNDAMX£NTV

dla kierunku równoległego do

ISO J. niNDAMX£NTV

Aft 1500000


przyjęto zbrojenie 15 0 10 o    cm*;

dla kierunku równoległego do h2

A.—80-1 -5—74 cm    x—0,9-74-6,66 cm

A/.    IO 20 MM)


przeto zbnyeaie II a 10 o Ą—8,64 cm3. Sprawdzenie stopy na przebicie

133-0,5*60-75*28 cm c~133 0.5-60-(0,5-230 + 0.5*60) = 18 cm.

«/=*28—18- 10 cm, 6j—230—2*10— 210 cm.


60

‘““i-iJTar0582

Ao—20—5+0,582*28— 31,3 cm, e^-1,51 fcG/cm\ „ 230+210 _


JV« iW'*»*a~s*230-18+---10—4140+ 2200— 6340 cm2,

6340* 1,51 <5.7-31,3* 130,    9600 kG<23193 kG.

Przykład 21. Obliczyć stopę fundamentową pod slup o wymiarach <*,, = 60 cm, 35 cm |fl stopę działają dwa układy sil i momentów

Af«M=45T, Afau**20 Tm

oraz    A^i«=*37.4Tf    A/min=5#8 Tm.

Głębokość posadowienia stopy fundamentowej ^=1,4 m, dopuszczalne naprężenie na grunt A,—

—    1.6 kG/cm2, maksymalne naprężenie na grunt <r„ —1,6-1,3=2,08 kG/cm2, beton klasy BI00 o

—    55 kG/cm2 i 5,7 kG/cm1, sial A-O o znaku StOS,    kG/cm2.

Ze względu na działanie znacznego momentu na stopę przewiduje się, że ciężary stopy i spoczyna-jąccj na niej ziemi nie będą pokrywały się z osią działania siły N przekazywanej przez slup. Określenie wymiarów stopy.

Obliczenie mimośrodów od poszczególnych sił i momentów występujących w podstawie stopy

przyjęto przesunięcie środka podstawy o wartość średnią obliczonych mimośrodów


=30 cm.

Mimośród Nm i NmXm względem środka stopy będzie równy

r—— e—/—Za* 14,5 cm; przyjęto wysokość Stopy A *80 cm.


3.3. WYMIAROWANIE STÓP FUNDAMENTOWYCH

W pierwszym przybijaniu ciężar Uopy i tpoc/ywającej m niej ziemi oblicza •>* wg wzoru (3-34)

c-“(7S) iA~r9s t-

tf+G 45000+7950


*>


1,6


-•33050 cm3 ;


przyjęło Aa=*150 cm, £, -    cm.

Aj 150

Ostatecznie przyjęto: A,-230 cm, A»*150 cm (rys. 3.18).

Sprawdzenie założonego ciężaru fundamentu i spoczywającej na nim ziemi

1)    Ciężar stopy

|2.30-1,50- 0.20+°:8°r 0,20 [(2 ■ 2,30+0.70)1,30+

+(2*0,70+2,30)0,45)J2400-1,1 *{0,69+0,961)2400-1.1=-    4360 kG

2)    Ciężar ziemi

(2,30* 1,50(1,40— 0,20)—0,961 -0,60-0,33 *0,60) 1600* 1,2“

/>= JV+G=45000+10 220=35 220 kG.

Obliczenie naprężenia w gruncie pod stopą

*i 230

—»-j-™38,4 cm>**14,5 cm,

6 o


5 860 kG


razem


G-10220 kG


wg wzoru (3.30)

Igil

55220

230-150 ’

1 230 ,

wg wzoru (3.31)

mmr

55220 i

f.j

* MiV «*/

230* 150*

r 330 a

Odpór gruntu wg

wzoru (3.32) i (3.33)


G g M 10220    , .

1    kG/cm1,

v |£>3    230*150

G ___ 10220    .

^^^^23Ó^0=0*700


Naprężenie średnie


2,20+0,996

04r=---=1,398 kG/cma.


Obliczenie stopy na zginanie. •

Dla trapezu ABCD wg wzoru (3.42)


a=s <ra+


(1»923- 0,750)1230-—\

=0,700+--->    2 '

230


1,620 kG/cm1.


Dla trapezu ADEF wg wzoru (3.47)


- N 45000

a=j^rwi5ir{'m Pif


i


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Slajd33 • rABCDSTOPA ŻELBETOWA -zbrojenie ze względu na zginanie = 420,41 kPa Dla kierunku równoległ
Powierzcluiię parcia wiatru w kierunku równoległym do osi mostu należy przyjmować równą powierzchni
31 (595) 31 wymiarami nominalnymi. Skurcz liniowy w kierunkach równoległych do boków ramki mapy okre
07 11 09 (73) ■ b) Drenaż w kierunku równoległym do kręgosłupa Stosujemy kolejno: -głaskanie -
07 11 09 (83) b) Drenaż w kierunku równoległym do mostka Stosujemy: •    głaskanie •
P1000890 Wektory swobodne. W celu określenia tych wektorów strzebne są: moduł, zwrot i kierunek równ
86293 P1010849 (2) . ^    u    6. RAMY ŻELBETOWE — zbrojenie dla
DSC56 Fala podłużna to fala, której drgania odbywają się w kierunku równoległym do kierunku jej roz
4. Prawo Steinera • dla osi równoległych do osi przechodzącej przez środek masy
Zestaw zagadnień do pytań specjalnościowych na egzamin dyplomowy dla kierunku „Bezpieczeństwo

więcej podobnych podstron