P3040985

Nośność betek Asymetrycznych, homogenicznych

w którym:

W — wskaźnik wytrzymałości (sprężysty),

|S_c| , |S,| — bezwzględne wartości momentów statycznych ściskanej Ą. i rozciąganej A₍ strefy przekroju względem osi obojętną).

Dla dwuteowników walcowanych, zginanych w płaszczyźnie środnika, można przyjmować:

<Xf, = 1,07 — dla dwuteowników IPN i IPE,

dp = 1,05 — dla dwuteowników szerokostopowych HE A i HEB.

•    Przekroje klasy 3

Nośność obliczeniową przekrojów klasy 3 należy obliczać wg wzoru (5.28), przyjmując w nim a_p = 1.

•    Przekroje klasy 4

Nośność obliczeniową przekrojów klasy 4 zginanych jednokierunkowo należy obliczać wg wzoru:

Mr = V | W fu ,    (5.31)

w którym:

W — wskaźnik wytrzymałości przekroju przy zginaniu sprężystym,

V — współczynnik redukcyjny.

Współczynnik redukcyjny y określa wpływ niestateczności miejscowej ścianek na nośność przekroju belki. Wartość tego współczynnika można przyjmować wg zasad podanych w p.4.3. W stanie krytycznym nośności ścianek

(6.32)

przy czym współczynnik q>_p niestateczności miejscowej ścianek należy obliczać oddzielnie: dla pasów wg zaleceń podanych w p.4.3.2, dla środnika zgodnie z zaleceniami podanymi w p.5.4.2.

Mniejszą wartość współczynnika q>_p (pasa, środnika) należy przyjąć we wzorze (5.32).

W stanie nadkrytycznym nośności ścianek współczynnik redukcyjny = W* /W, czyli nośność przekroju należy obliczać wg wzoru:

H(5.38)

gdzie:

W_ec —- wskaźnik wytrzymałości krawędzi ściskanej przekroju zastępczego.

Zasady kształtowania przekrojów zastępczych podano w tablicy 2.10.

W zależności od smukłości pasa oraz środnika belki zginanej przyjąć można przekroje zastępcze jak pokazano na rys.5.14.

		1 HW/MWk 1 "
'f'1 ł T - H W 4- • J	1 * £			--[	M f

łiye.6.14. Przekroje wupół pracujące w ułanach nadkrytycznych

Należy przyjmować szerokości współpracujące następująco:

□    pasów:

^br = %rf’ b ,

□    środnika:

bel =0,3 - h_w    (6^4)

b*2 = 0,7 • Cpnc h_w .

gdzie:

Vp*f > Vp*u> — współczynniki niestateczności miejscowej w stanie nad-krytycznym nośności odpowiednio pasa i środnika. b , h_w — szerokość pasa. wysokość środnika irys.5.14). Korzystanie z przekrojów współpracujących w stanie nośności nadkry-tycznej pasa jest ekonomicznie uzasadnione Wykorzystanie w obliczeniach przekroju współpracującego środnika, wynikającego ze stanu nad-krytycznego, spowoduje nieznaczny wzrost nośności belki.

W stanie nośności nadkrytycznej przekroju współpractąjącego pasa z ograniczonymi maksymalnymi naprężeniami do rzeczywistych wartości naprężeń ściskających o_e w środniku, wynikającej ze stanu krytycznego ścianki środnika

Oc = *p fd*    <6.35)

nośność obliczeniową przekroju belki należy obliczać wg wzoru

przy czym

W, — należy obliczać dla przekroju zastępczego (rys.6. I4b) ustalonego przy szerokości współpracującej b, =    . ₀ b,

b — szerokość pasa.

Współczynnik niestateczności miejscowej w stanie nadkrytycznej nośności <ppe ,o przyjmuje się z tablicy 2.11 na podstawie smukłosci względnej \p_tC obliczonej wg wzoru (4.26). przyjmując w nim wartość ograniczoną wytrzymałości obliczeniowej, a więc zamiast fi naprężenia a, ze wzoru (5.35).

Współczynnik niestateczności miejscowej środnika <p_p w stanie nośności krytycznej we wzorze (5.35) przyjąć należy również z tablicy 2.11. Ograniczone zachowanie nadkrytyczne belki polega na tym. że dopuszcza się wystąpienie stanu nośności nadkrytycznej w pasie belki, ale tylko do poziomu tych naprężeń, które mogą wystąpić w środniku w jego stanie nośności krytycznej, a więc przy zachowaniu jego stateczności miejscowej.

5.5.3. Nośność środnika przy ścinaniu

Ścinanie środnika przekroju zawsze występuje, gdy belka obciążona jest siłami poprzecznymi. Wpływ ścinania środnika na jego nośność jest istotny przy znaczniejszych obciążeniach, w pobliżu podpór belki lub w miejscu działania sił skupionych.

Nośność belki przy ścinaniu środnika należy sprawdzać wg wzoru

przy czym:

V — siła poprzeczna w przekroju sprawdzanym środnika.

211