S6302988

0.756 m.

przyjęto w zaokrągleniu b', - 0.80 m; dla te| wartości x - 0,400 m < x.„_n = Orientacyjny warunek konstrukcyjny O} s (0,4 ♦ 0,8)h • 0,6 m ♦1,2 m.

0.607 m.

12. Liczba clęgien:

n = —— =    = 6,34 , przyjęto 7 kabli z 4 splotów 015,2 mm.

A_p, 560

Rzeczywiste pole powierzchni przekroju kabli sprężających A_p =nA_pt = 7-4-140 i 3920 mm².

13. Maksymalne sity sprężające:

sita początkowa - maxP₀ = 0,80-1770-10³ 39,20 1Q“* = 5551 kN, sita wstępna - maxP> = 0,75-1770-10³-39,20-10~* = 5204 kN, sita trwała - ma*P, =0,65-1770-10*-39.20-10"⁴ = 4510 kN.

Wstępne oszacowanie strat:

straty początkowe l doraźne ZJP₀+ZdP, =0,10 maxP_Q - 0,10-5551 = 555 kN, straty opóźnione I-d/⁵, = 0,18(ma>rP₀-r jP₀ - £jP,) = 0,18(5551 - 555) = 899 kN.

Możliwe do wykorzystania sity sprężające:

siła wstępna - P, - 5551 - 555 - 4996 kN < maxP, =5204 kN,

sita trwała - P, = 4996 - 899 = 4096 kN < maxP, =4510 kN.

14. Mga -\0Mgn = 1,0-1392 = 1392 kNm (wg EC1 [N18] - przyjęto y_QM = 1,0 dla przypadku: działanie korzyst-

ne w sytuacji przejściowej).____

TsT = 5551(1,50 - 0,15 - 0,08) - 1392 = 5657 kNm.

Tff y = (0,55 - 0.1)(1,50 - 0,08) = 0.639 m. = 4'am(^h~= 0.55(1.50 - 0,08) = 0,781 nr    _

17.    = 0,17 +

I    - °'^r7 • 0.639(1,50 -0,08 - 05 • 0,639)

L 23,3

0,23(t50 - 0.08 - 0,5-0.23)

= 0,581 m.

przyjęto b, = 0,65 m -* x‘ = 0.495 m <    = 0,781 m.

Orientacyjny warunek konstrukcyjny 6, = (0,30 + 0,60)h = 0,45 m ♦ 0.90 m Założone wymiary przedstawia rys. 14.1-1 a.

Sprawdzenie rozmieszczenia kabli w przekroju środkowym: przyjęto układ kabli jak na rysunku 14.1—Ib; minimalna szerokość półki dolnej dla 5 kabli w jednym rzędzie b_f - 2c_c + 500 + Ac_w = 11-55 = 605 mm = 0,605 mm.

18.

19.

20.

21.

227

Rys. 14.1-1

A' = -=5ćlf(o,65 - 0.17)0.23 -*■ 0,17 • 0,495] - <o - zbrojenie obliczeniowo zbędne, ^s 310 ^v    ł 310

ma być A'_a > 4;^ = 0,0O2b;ńf = 0.0020.80-0,20 = 3.20-10"* m* - 320 mm²,

przyjęto 6010 o Aj = 471 mm*._ __ .    ~

/\_s ^ A;;,*, -0.0015b,h, = 0.00150,650.23 - 2.24 10"* m* - 224 mm².

przyjęto 6010 o A,* 471 mm²._    '

Na podstawie założonych wymiarów (rys. 14 1-1 a) dobrano przekrój (rys. 14 1—Ib), ze sprawdzeniem warunków rozmieszczenia i otulenia zbrojenia sprężającego i zwykłego.

Ola przekroju obliczono:

A_e = 0.491 m², V-0,774 m. iz'-0,726 m, /_e-0,146m‘, W_c-0,189 m³. a₀ -0,13 m < 0,15 m, e_p - 0,774 - 0,130 - 0,644 m.

Korekta ciężaru własnego belki:

g_k = 0,491-25.0 = 12.3 kN/mb < 12,4 kN/mb (przyjęte w p.5),

M_olt = 0.125-12.3-30.0² - 1382 kNm.

M(K_U,) = 0.125(1,15-12.3-1-11,5-*-23.1)30.0* = 5482 kNm.

MjKsz) - 0,125(12,3+10,0-1-0.7 16,5)30,0* = 3806 kNm (przyjęto -0,7 z tab.9.3 EC1). _

_p__0,491    3806 - 32 - 10^a - 0.189 _ _3ĄgQ kN

^a 0,189 + 0,491 - 0,644_0,9    .    ..

P_a =3459 kN < P, - 4096 kN (wartość szacowana w p. 13). a zatem warunek bezpieczeństwa w stanie gra-

nicznym zarysowania przy założonym poziomie strat Jest spełniony.    - -

fj _ 11 • 4.996 _t XI - 4,996 ■ 0,644 - 1,0 ■ ^382 _ _MRa ⁰⁰    0,491    0,189

tr** = 22,6 MPa < 0,61„ - 0,6 43.0 - 25.8 MPa.

23.