54785 Str076 (4)

54785 Str076 (4)



76

76

x2 = + 1,0. ślimacznicy, mm: d2 =m z2dw2-m (z2+ 2x); dai=m (z2+2+2x); dn=m (z2-2,4+2x); dcci, b2 (tabl. 5.3.22).


tg7

tg(7+P')


Dla ślimaków ZA, ZJ, ZN, ZK (12.4.1) zaleca się dobrać parametry kół ślimakowych w taki sposób, żeby

x2 = -0,5; dla ślimaków ZT 2.7. Wymiary ślimaka, mm: di = m q; dwi=m q; da\= m(q + 2,0y, dr\- m (q -2,4); bi (tabl. 5.3.22).

3.    SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

3.1.    Siła obwodowa w zazębieniu, N

Ftl= 2 7) 103/t/w2.

3.2.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa, N/mm

Wp,= FnkF/b2    (kF = 1,1).

3.3.    Współczynnik kształtu zębów YF= f (z2eq)

(tabl. 5.3.21).    (z2eq= z2/cos37).

3.4.    Obliczeniowe naprężenia gnące, MPa

(Jp = 0,7    YF/m ^ Gpp .

4.    SZTYWNOŚĆ I OBRÓBKA CIEPLNA ŚLIMAKA

4.1.    Klasa dokładności przekładni= f (t3s) (tabl. 5.3.23).

4.2.    Twardość i obróbka cieplna ślimaka (tabl. 5.3.23).

4.3.    Strzałka ugięcia ślimaka, mm

Jp2,p2

f— "t I 1 rl f 3 f

48EJ    54 d°P’

gdzie Ę,, /y,, N - siły obciążające ślimak (p. 6.1, 6.2); L= (0,9...1,0)t/W2 - rozstaw podpór ślimaka, mm; E’=2 105    - moduł sprężystości, MPa;

J=Jf <p    -moment bezwładności prze

kroju ślimaka, mm4;

Jf=-nd?i/64, mm4, cp = 0,375+0,625(dot/dn)-Dopuszczalne ugięcie, mm /'doP= (0,005...0,01)m.

5. OBLICZANIE CIEPLNE PRZEKŁADNI

5.1. Współczynnik sprawności    77 =

Kąt tarcia, st p'=aic tg(//cosa) /=f (2.) (tabl. 5.3.24), (a=20°).

5.2.    Wydzielająca się moc cieplna, kW Qi-(1 —7])P, ■

5.3.    Odprowadzana moc cieplna, kW

Qr=kt(Tp-T0)S, kW,

T„ = 20°C    - temperatura otoczenia;

Tp = (60...70)°C - temperatura oleju;

5= 20a£/10,6 m2-powierzchnia chłodzenia dla jedno-stopniowych reduktorów. Dla dwu- i więcej stopniowych reduktorów S ocenia się z ich rozplanowania (wymiary M, N, H wg rys. 13.4.1, 13.4.2) (nie uwzględnia się powierzchnię dna); o„,, m- odległość osi reduktora jednostopniowego;

kt= (0,008...0,011) kW/(m2st) - przy słabej cyrkulacji

powietrza;

kt= (0,014...0,017) kW/(m2 st) - przy dobrej cyrkulacji

powietrza.

5.4.    Dla Qi = Q2 temperatura reduktora Tr = 7),; dla Qi^Q2 temperatura reduktora

Tr = T0+Qi/(k,S)-,

dla Q^Q2 należy stosować chłodzenie sztuczne:

-    zwiększyć S zaopatrując korpus w żebra;

-zwiększyć kt wykorzystując wentylator,

k, = (0,020...0,028) kW/(m2-st);

-    instalując wewnątrz korpusu chłodnicę, k, = (0,090...0,200) kW/(m2 st);

-    stosując obiegowe układy smarowania itd.

5.5.    Dobiera się lepkość oleju i sposób smarowania przekładni (tabl. 5.3.25) wg zaleceń (14.3).

6. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU, N ślimacznica    ślimak

6.1.    Obwodowe F(2 = 2T037’2/£/H,2; Fn = 2 \QiT\n/dwv

6.2. Promieniowe Fn = Fn tg a;    Fn =F,, tg a/tg7.

6.3. Poosiowe Fa2 = Fn tg7-    Fol =Fn/\.gj.

a = 20°.

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni ślimakowej

Rys. 5.3.6. Obliczeniowe wymiary i podstawowe parametry przekładni ślimakowej

5.3.8.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃ

Obliczyć podstawowe parametry przekładni ślimakowej wg schematu rys. 2.3.

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora - rys. 2.3, tabl. 2.5; Pi = 4,66 kW;

7' 1 = 42,18 Nm; 7^=1426 Nm; ?7śi = 0,8; 7?i = 0,99; u =39; n 1= 963, 6 min1; n2= 24,7 min1.

1. DOBÓR MATERIAŁÓW I NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE Materiał ślimaka - 18HGT. Obróbka cieplna -

nawęglanie na głębokość (0,3...0,4) mm oraz hartowanie do twardości (56...60) HRC.

Dla wstępnie ocenianej prędkości poślizgu =4,510‘4/J ,W2 = 4,510’4 963,6^ 1426= 4,88 m/s dobieramy materiał ślimacznicy BI010 (grupa materiału - 1) (tabl. 5.3.15) o własnościach mechanicznych Rm = 285 MPa, Rc= 165 MPa.

1.1. Dopuszczalne naprężenia stykowe ślimacznicy

0„= 0,90ZNCi Rc = 0,9 1,0-0,96-165 = 142,6 MPa. Współczynnik trwałości pracy ZN=i/Nh Mm 2 /NH 2 = ^ 10 ’/l ,4 10’ ‘=0,96.

Dla Nhlim2^-A/yeq2 Zn~ 1,0.

NH lim2 = 107- bazowa liczba cykli;

1

Rzeczywista moc i moment obrotowy na wyjściowym wałku przekładni P2rz=P,Vn, kW; T2iz= 9550-P2rz/fl2> Nm.

2

Po obliczeniu 7/ należy udokładnić parametry przekładni.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
71509 Obraz8 d2 “ iru * da’ tru = 0,76 d2” = m4 * d2’- 0,76 * 90,0 = 68,4 [mm]. Średnica potrzebna
45098 Obraz8 (53) di • tr»4 * d2 mą = 0,76 d2" = ni4 * d2’ = 0,76 * 90,0 = 68,4 [mm]. Średnic
17 Lx 4p 4-15,7 = 62.8 mm Przyjmujemy L= 63 mm. Wymiary ślimacznicy ii2 - nis-z2 = 5-59 = 295 mm du
DSC 76 antastic pl mm <vw***ł. , miWNi ■ i
okladka4 (20) I 76,2 zł 10,mm ARMATA DYWIZYJNA w*. 1942 (ZiS-3) 1 - hamulec wylotowy typu aktywnego,
okladka4 (20) I 76,2 zł 10,mm ARMATA DYWIZYJNA w*. 1942 (ZiS-3) 1 - hamulec wylotowy typu aktywnego,
str076 (5) 76 1. ELEMENTY TEORII FUNKCJI ZMIENNEJ ZESPOLONEJ Podstawiając wzory (4) i (5) do wzoru (
IMG00076 76 76 d2 =m z2 dw2=m (z2+ 2x); dai = m (z2+ 2+2x); df2=m (z2-2,4+2x); don, b

więcej podobnych podstron