76
76
x2 = + 1,0. ślimacznicy, mm: d2 =m z2; dw2-m (z2+ 2x); dai=m (z2+2+2x); dn=m (z2-2,4+2x); dcci, b2 (tabl. 5.3.22).
tg7
tg(7+P')
Dla ślimaków ZA, ZJ, ZN, ZK (12.4.1) zaleca się dobrać parametry kół ślimakowych w taki sposób, żeby
x2 = -0,5; dla ślimaków ZT 2.7. Wymiary ślimaka, mm: di = m q; dwi=m q; da\= m(q + 2,0y, dr\- m (q -2,4); bi (tabl. 5.3.22).
3. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH
3.1. Siła obwodowa w zazębieniu, N
Ftl= 2 7) 103/t/w2.
3.2. Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa, N/mm
Wp,= FnkF/b2 (kF = 1,1).
3.3. Współczynnik kształtu zębów YF= f (z2eq)
(tabl. 5.3.21). (z2eq= z2/cos37).
3.4. Obliczeniowe naprężenia gnące, MPa
(Jp = 0,7 YF/m ^ Gpp .
4. SZTYWNOŚĆ I OBRÓBKA CIEPLNA ŚLIMAKA
4.1. Klasa dokładności przekładni= f (t3s) (tabl. 5.3.23).
4.2. Twardość i obróbka cieplna ślimaka (tabl. 5.3.23).
4.3. Strzałka ugięcia ślimaka, mm
f— "t I 1 rl f 3 f
48EJ 54 d°P’
gdzie Ę,, /y,, N - siły obciążające ślimak (p. 6.1, 6.2); L= (0,9...1,0)t/W2 - rozstaw podpór ślimaka, mm; E’=2 105 - moduł sprężystości, MPa;
J=Jf <p -moment bezwładności prze
kroju ślimaka, mm4;
Jf=-nd?i/64, mm4, cp = 0,375+0,625(dot/dn)-Dopuszczalne ugięcie, mm /'doP= (0,005...0,01)m.
5. OBLICZANIE CIEPLNE PRZEKŁADNI
5.1. Współczynnik sprawności 77 =
Kąt tarcia, st p'=aic tg(//cosa) /=f (2.) (tabl. 5.3.24), (a=20°).
5.2. Wydzielająca się moc cieplna, kW Qi-(1 —7])P, ■
5.3. Odprowadzana moc cieplna, kW
Qr=kt(Tp-T0)S, kW,
T„ = 20°C - temperatura otoczenia;
Tp = (60...70)°C - temperatura oleju;
5= 20a£/10,6 m2-powierzchnia chłodzenia dla jedno-stopniowych reduktorów. Dla dwu- i więcej stopniowych reduktorów S ocenia się z ich rozplanowania (wymiary M, N, H wg rys. 13.4.1, 13.4.2) (nie uwzględnia się powierzchnię dna); o„,, m- odległość osi reduktora jednostopniowego;
kt= (0,008...0,011) kW/(m2st) - przy słabej cyrkulacji
powietrza;
kt= (0,014...0,017) kW/(m2 st) - przy dobrej cyrkulacji
powietrza.
5.4. Dla Qi = Q2 temperatura reduktora Tr = 7),; dla Qi^Q2 temperatura reduktora
Tr = T0+Qi/(k,S)-,
dla Q^Q2 należy stosować chłodzenie sztuczne:
- zwiększyć S zaopatrując korpus w żebra;
-zwiększyć kt wykorzystując wentylator,
k, = (0,020...0,028) kW/(m2-st);
- instalując wewnątrz korpusu chłodnicę, k, = (0,090...0,200) kW/(m2 st);
- stosując obiegowe układy smarowania itd.
5.5. Dobiera się lepkość oleju i sposób smarowania przekładni (tabl. 5.3.25) wg zaleceń (14.3).
6. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU, N ślimacznica ślimak
6.1. Obwodowe F(2 = 2T037’2/£/H,2; Fn = 2 \QiT\n/dwv
6.2. Promieniowe Fn = Fn tg a; Fn =F,, tg a/tg7.
6.3. Poosiowe Fa2 = Fn tg7- Fol =Fn/\.gj.
a = 20°.
Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni ślimakowej
Rys. 5.3.6. Obliczeniowe wymiary i podstawowe parametry przekładni ślimakowej
5.3.8.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃ
Obliczyć podstawowe parametry przekładni ślimakowej wg schematu rys. 2.3.
PARAMETRY ZADANE:
Schemat reduktora - rys. 2.3, tabl. 2.5; Pi = 4,66 kW;
7' 1 = 42,18 Nm; 7^=1426 Nm; ?7śi = 0,8; 7?i = 0,99; u =39; n 1= 963, 6 min1; n2= 24,7 min1.
1. DOBÓR MATERIAŁÓW I NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE Materiał ślimaka - 18HGT. Obróbka cieplna -
nawęglanie na głębokość (0,3...0,4) mm oraz hartowanie do twardości (56...60) HRC.
Dla wstępnie ocenianej prędkości poślizgu =4,510‘4/J ,W2 = 4,510’4 963,6^ 1426= 4,88 m/s dobieramy materiał ślimacznicy BI010 (grupa materiału - 1) (tabl. 5.3.15) o własnościach mechanicznych Rm = 285 MPa, Rc= 165 MPa.
1.1. Dopuszczalne naprężenia stykowe ślimacznicy
0„= 0,90ZNCi Rc = 0,9 1,0-0,96-165 = 142,6 MPa. Współczynnik trwałości pracy ZN=i/Nh Mm 2 /NHeą 2 = ^ 10 ’/l ,4 10’ ‘=0,96.
Dla Nhlim2^-A/yeq2 Zn~ 1,0.
NH lim2 = 107- bazowa liczba cykli;
Rzeczywista moc i moment obrotowy na wyjściowym wałku przekładni P2rz=P,Vn, kW; T2iz= 9550-P2rz/fl2> Nm.
Po obliczeniu 7/ należy udokładnić parametry przekładni.