22921 str34 35

Zestawienie obciążeń składowych (tab. 2-3) sporządzono, korzystając z wartości g i 5 obliczonych w tab. 2-2 i stosując wzory:

g_± = g • cosa = 0,9903#,

#ll = g-sina = 0,1392#,

5_X = 5 • cosa = 0,98075,

5|| = 5 - sina • cosa = 0,13785.

Tabela 2-3. Zestawienie obciążeń składowych przekrycia

		Składowe prostopadłe obciążenia		Składowe równoległe obciążenia
Obciążenie		wartość charaktery styczna	wartość obliczeniowa	wartość charaktery styczna	wartość obliczeniowa
Ciężar własny przekrycia	[kN/m^2]	gkX = 0,585	Sdi^= 0,707	8*11 = 0,082	8,1! = 0,099
Śnieg	[kN/m^2]	Skl = 0,706	Sdl = 0,989	^1 = 0,099	Sdl = 0,139
Razem	[kN/m^2]	qkl= 1,291	qd i= 1.696	jCł II O 00	9,1 = 0,238

Obciążenie przypadające na 1 m płatwi (z uwzględnieniem, że a = 3,00 m): q_kX = q_ky = 3,00-1,291 = 3,873 kN/m, q_k\\ = 4kz = 3,00 0,181 = 0,543 kN/m, q_dX = q_dy = 3,00-1,696 = 5,088 kN/m, q_di, = q_dz = 3,00 • 0,238 = 0,714 kN/m.

Płatew będzie wykonana z drewna klejonego warstwowo z tarcicy klasy C-35. Zgodnie z tabl. Z-2.3.3-1 w PN-B-03150:2000 drewno klejone warstwowo z tarcicy klasy C-35 zalicza się do klasy GL-35.

Stan graniczny nośności. Założono, że szerokość dźwigara b_diw = 14 cm, wówczas długość płatwi między dźwigarami

l_a = 1,0(1,-b^J = 1,0(6,00-0,14) = 5,86 m.

Założono, że przekrój płatwi będzie miał wymiary 120x390 mm, a zatem:

W_y = 120-390²/6 = 3042 -10³ mm³,

W_z = 390-120² / 6 = 936-10³ mm³,

M_y = M_± = 0,125 • 5,088 • 5,86² = 21,84 kN • m,

M, M_t = 0,125 • 0,714 • 5,86² = 3,065 kN • m, h 390 mm <600 mm.

Można wprowadzić współczynnik zwiększający wytrzymałość charakterystyczną fftwny 1,09, gdyż zgodnie z p. 2.3.3.(4) w PN-B-03150:2000 należy przyjąć mniejszą z wartości: 1,15 lub (600/390)^0,2 = 1,538^0,2 = 1,09:

, = M_y/W_y = 21,84 • 10⁶/(3042 -10³) - 7,179 MPa, a_mu, = MJW_Z = 3,065 ■ 107(936-10³) = 3,275 MPa,

7    0,7,

7.....= 0,7 (klasa trwania obciążenia = krótkotrwałe, klasa użytkowania = 3),

U =f_mal = 0,7 ■ 35/1,3 = 18,85 MPa lub f_myd = 18,85 • 1,09 = 20,55 MPa.

Sprawdzenie warunków nośności wg wzorów 4.1.5.a i b z PN-B-03150:2000 ((mii przykład 2-8):

0,7 7,179/18,85 + 3,275/18,85 = 0,44< 1,0,

/, 179/18,85+0,7 ■ 3,275/18,85 = 0,502 < 1,0.

Należy również sprawdzić warunki stateczności płatwi (wg wzoru 4.2.2.a w ww. normie):

"mil ¹ ^cńlfmd’

1 ^ld'^h'fmd I	' ^Ogmean
1 ^n-^b2-^Eogo,5 y	G g mean

7i„, = {[1,0- 5860 - 390 • 18,85/(3,14 • 120² • 8700)] • [(13 000/810)^{0 5}]}⁰-⁵ = = 0,662 <0,75,

*„„ = 1.0.

Wszystkie sprawdzane warunki są spełnione.

Mail graniczny użytkowalności. Dla przekroju 120x390 mm:

/, h = 120 -390³/12 = 59 319 -10⁴ mm⁴,

I, /„ = 390 -120³/12 = 5616 • 10⁴ mm⁴,

//// = 5860/390 = 15,03 <20,

///> = 5860/120 = 48,8 >20.

• Ugięcie chwilowe

= 13000 MPa.