44106 str20 21

44106 str20 21



Naprężenie ściskające

ac0d = NKdjAcd = 0,5 • 52 590/8820 = 2,981 MPa. Sprawdzenie warunku oc0d/(kcz-fc0d)< 1 2,981/(0,266-11,54) = 0,971 < 1.

Sprawdzenie naprężeń w przekroju węzłowym o powierzchni

~ "^bt ~^op~~^os’

gdzie:

Aop — osłabienie przekroju przez pierścień (tab. 7-17),

Aos — osłabienie przekroju przez śrubę (tab. 7-17),

An = 8820-2 • 560-22-63 = 6314 mm2,

oc = NKdjAn = 0,5-52 590/6314 = 8,329 MPa< 11,54 MPa.

Przykład 2-4. W obiekcie remontowanym występują słupy o przekroju 180 x 200 mm wykonane z drewna sosnowego klasy C-24. Słupy te zamocowane w stropie i w fundamencie w sposób, który można określić jako przegubowy, mają w środku wysokości osłabienia wcięciami oraz otworami na śruby 016 mm (rys. 2-3). Wysokość słupów wynosi 3,20 m. Określić nośność słupów.

N

1 <P-


a)


Rys. 2-3. Osłabienie słupa: a) schemat statyczny, b) i c) osłabienia wcięciami bocznymi i otworami na śruby

Obliczenia wykonujemy zgodnie z p. 4.1.3 z PN-B-03150:2000: E0 05 = 7400 MPa, fcok = 21 MPa,

fcOd ^mod

kmoi = 0,60 (tabl. 3.2.5 z PN-B-03150:2000 — z uwagi na brak informacji odnośnie struktury obciążeń i warunków pracy słupa, przyjęto klasę użytkowania = 1, dla obciążenia stałego),

yM = 1,3 (p. 3.2.2 normy),

fc0d = 0,60-21/1,3 = 9,69 MPa.

Długość wyboczeniowa

lc = fi •/= 1,0• 3200 = 3200 mm.

Minimalny promień bezwładności

i = 0,289 • 180 = 52,02 mm.

Smukłość

X = IJi = 3200/52,02 = 61,55.

Współczynnik wyboezenia:

o-ccri, =    = 3>142• 7400/61,552 = 19,26 MPa,

Arel = CU/^cru)0,5 = (21/19,26)0,5 = 1,044,

Jfc = 0,5 • [1 +/8c(Are-0,5)+A?el] = 0,5[1 +0,2(1,044 - 0,5) + l,0442] = 1,099,

kc=l/[k+(k2-X2rel)0-5] = 1/[1,099 + (1,0992-1,0442)0,5] = 0,693.

Osłabienie przekroju śrubami

Aos= 140 -16 -3 = 6720 mm2.

Powierzchnia obliczeniowa przekroju

Ad = An = (180-2• 20)200 - 6720 = 21280 mm2.

Nośność obliczeniowa słupa


Nd = A„kcfc0d = 21280 • 0,693 • 9,69 =

= 142899 N = 142,899 kN.

I Przykład 2-5. Określić nośność słupa opisanego w przykładzie 2-4, uwzględniając występowanie osłabień jak na rys. 2-4.

Rys. 2-4. Osłabienie słupa otworami wewnętrznymi — widok z przodu i z boku

21


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
16 106 5. Elementy ściskane i zginane k = 1,15 1376 6641 = 0,5235, ęL = 0,964. Sprawdzenie warunku
Str221 (2) 22114. REDUKTORY, wg [15,21,42,44,47,50,52,57] 14.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE Reduktorami nazywa
Rys. 2. Schemat zamknięcia zainicjowanej szczeliny na długość 8* przy pomocy naprężeń ściskających
11 Przykład 4.3 Największe naprężenia ściskające w skrajnych włóknach środnika są ograniczone do
Załącznik nr 4/ sli 2 Ściskającą wzrastającą ze siatą prędkością Naprężenie ściskające przy 10 %
• • •.0 12.0 14.0 20.0 24.0 21.0 32.0 *.0 40fi 44.0 41.0 52.0 56.0 • o     <<»
Q=15,7 kN d3= 26,31 mm 2.4 Obliczanie naprężenia ściskającego Q 15,7-103 oc = =^— = =-= 28,9
Slajd7 MODELE: W przypadku dużych wartości naprężeń ściskających występujących w miejscu połączenia
str20 21 - Pol. OzSWUfianl ‘ FcdmedPr&if • <’ KjjsO PwnfŁmlce. A-; “ •" i 2 15 11
5 (1069) 264 Naprężenia ściskające w przekroju m-n: 264(5.15) P_ COST> 6 = -K-- : c b g PQ COS li

więcej podobnych podstron