49749 str68 69

Naprężenie normalne krawędziowe w pasach: a „a = 0,5E_i- hj • M/ (E • I)_ef,

o_mlc = 0,5 • 12 • 10³ • 63 • 6,0775 • 10⁶/(1361 • 10⁹) = 1,69 MPa, o_mu = o_mu= 1,69 MPa,

o_u+o_mlc = 1,40+1,69 = 3,09 MPa< 18,46 MPa,

^au+°mit = 3,09 MPa< 18,46 MPa.

Naprężenia normalne krawędziowe w środniku:

a₂ = 0 -+ y₂ = 0 (patrz wzór 6.3.2.e z PN-B-03150:2000),

o_m2c = o_{m 2l} = 0,5 • 12 • 10³ • 225 • 6,0775 • 10⁶/(1361 • 10⁹) =

= 6,03 MPa < 18,46 MPa.

•    Obliczenie naprężeń ścinających w środniku

*_max = (Y₃ ^E3 ^Ai- «₃ + 0,5£₂ • b₂ • h²) V/[b₂(E ■ I)J <f_vd.

W warunkach tego przykładu E₃ = E₂ = £_0mean oraz y₃ = y_l, więc:

^max ~ l^Omcan (}^3 ' ^A3 ' O3 + 0,5&₂ ' ^²) V/ 1^2    ' ^)ef],

h - wg rys. 6.3.2 z PN-B-03150:2000,

r_max = 12 • 10³[0,322 • 4788 • 81 + 0,5 • 50(0,5 ■ 225)²]6,615 • 10³/

/(50 • 1361 10⁹) = 0,515 MPa,

f_vd =fvk-k_moi/y_M = 3 0,8/1,3 = 1,846 MPa>r_max = 0,515 MPa. ¹

R_ll2 - fhid -t₂ d p = 12,65 • 50• 4 • 1,0 = 2350 N,

Rd3 ~

fhid'    'd

1+P

P+2F

i+i+l—¹

^+<itMⁱ⁺ł)l=

[12,65 • 38 • 4/(1 +1)] • {[1 +2 • 1²(1 + 50/38 + 50²/38²) + + l³(50/38)²]⁰-⁵-1(1+ 50/38)} = 936,8 N,

M_yd = M_yk/y_u = 180d¹-⁶/l,l = 180• 4^2,6/1,1 = 6015 N-rnm,

Rd4 —

40(2 +P)M_yd fhid d t\

fhid'h • d 2+P

2p(l+p) +

= 1,1 [12,65-38-4/(2 + 1)] {[2-1 (1 + 2) + 4-1(2+1)6015/ /(12,65 • 4 - 38²)]^0,5 — 1} = 869,5 N,

*„5 = U

fhid' d

1+2 p

J 2pHi+P)+^-⁺-²p^~ -p

\    Jh\d’^a^2

= [1,1 • 12,65 • 50 • 4/(1 +2 • 1)] • {[2 • 1²(1 +1) + 4 • 1 (1 +2 • 1)6015/ /(12,65 • 4• 50²)]^0,5 -1} = 1055,5 N,

1+P = 858,2 N,

Rde = l,l^j^2M_yd-f_hU-d = 1,1 [2 • 1/(1 +1)]⁰-⁵ • (2 • 6015 ■ 12,65 - 4)⁰-⁵ =

R_dmin = 858,2 N>F₁ = 327,8 N.

• Długość oparcia belki na murze

d = V/fc90d->

fwd =fc90k'KoJy_M = 5,7-0,8/1,3 = 3,51 MPa,

A = 6615/3,51 = 1885 mm²,

/„_p = 1885/50 = 37,7 mm —> przyjęto 60 mm.

Stan graniczny użytkowalności. Ugięcia:

“r,n = u_iBS(l+k_de()<L/300 — strop nie tynkowany (wzór z tabl. 5.2 3

w PN-B-03150:2000),

69

1

   Obliczenie łączników

Przy stałych odległościach w rozmieszczeniu gwoździ na długości belki, obciążenie przypadające na 1 łącznik wynosi (wzór 6.3.2.j z ww. normy):

Fi = y,. • E_i • A, ■ a_t • s_t -V/(E- 7)_ef < R_dmin,

Fj = 0,322 • 12 ■ 10³ • 4788 81-45 6,615 ■ 10³/(1361 • 10⁹) = 327,8 N. Obliczenie R_dmia:

fhld ⁼ fhlk ' kmod/yM ~ 0,082^^ • d ’ 'k_mod/y_M —

= 0,082 ■ 380-4-⁰-³ -0,8/1,3 = 12,65 MPa,

Rd\ ⁼fhid t_l d = 12,65-38-4= 1922,8 N,

t₂ = 50 mm,