67133 P4250150

260

Wysokość łopatek wirnikowych w płaszczyźnie wlotowej

r₂ - /, +(Al_w + AlJ • 53,9+0,5+2,0) = 57,4 mm.

Przyjęto przykrycia

■d/„ = 1,5 mm, Al, = 2,0 mm.

Prędkość względna teoretyczna pary na wypływie z wieńca wirnikowego W_2j - y2p/,, + wf = _V/2 0,I4-56,510³+ 164,4² = 207,0 m/s. Przyjmując wysokość łopatki w płaszczyźnie wylotowej 4 - & - 57,4 mm

w celu otrzymania ograniczeń cylindrycznych, obliczamy kąt j?₂ z równania ciągłości (przyjmując p₂ = 0,95)

sin/?₂

0,392,

im»2.    111*0,126

U₂ ndl₂ w_u 0,95-ti* 1,006 0,574*207

A = 23,r.

Objętość właściwą i>₂, = 0,126 m^J/kg wzięto z wykresu entropowego. Liczba Macha na wylocie z wirnika

Ma,

«2, =    - 71,3*24,6* 10^s*0,126 = 635 m/s,

Pi — 24,6 bar z wykresu /—s,

Dla kątów /ł, =29,5°, fi₂ = 23,1° i liczby Macha Ma w 0,3 wyszukujemy z Atlasu profili profil P—3021 A, o kącie ustawienia fi, = 78°, przy podziałce f- 0,6 (patrz rys. V1.6).

Obieramy wstępnie cięciwę

s, = 35 mm,

stąd liczba Reynoldsa (v₂ v v,)

R^c2 =

207*0,035

3*10~⁶

= 2,4* 10⁶ > (Re)_gr.

Graniczna chropowatość względna (kjs)_v* 2*10 *, stąd graniczna długość cięciwy przy k, = 0,015 mm wynosi

= 75 mm

0,015

2-10'⁴

(jak w kierownicy).

Cięciwa optymalna aerodynamicznie dla s/l = 0,4

Dla typowych profili akcyjnych (rozdział VI.4)

2z₂

gdzie siła obwodowa

HŁ,.- 0,190 cm³.

Przy s = 35 mm będzie

2 z₂W_mia    2-146-0,456-10

co jest wartością nieco mniejszą od cięciwy optymalnej aerodynamicznie. Decydujemy się na

s₂ = 25 mm.

(jj li » 0,4-57,4 - 23 mm. Kontrola wytrzymałościowa wstępna:

iii

Py =    0,85-111-56,5-10* - 33,7 10» N,

U    158

przyjęto tj_u ~ 0,85. Liczba łopatek

z₂ — — i    1₂ = ~'^s2 — 0,62-35 = 21,7 mm

145.6 *146.

Wskaźnik minimalny na zginanie z Atlasu dla wybranego profilu przy cięciwie atlasowej s' = 25,41 mm wynosi (rys. VI.6)

W_min = W£_ln^³ = O.l⁹⁰^^)³ = 0,456 cm³ = 0,456

Naprężenie zginające umowne

Przy zasilaniu na całym obwodzie dopuszcza się = 35 MPa, wobec czego ze względów wytrzymałościowych wystarczyłaby cięciwa