74881 str122 123

I_ny = 3(200 - 22)220³ /12 + 2 • 0,219[(200 - 22)220 • 220² -+ 560 -110² - 690(330 - 7,5)²] = 1269,60 -10⁶ mm⁴,

W_n = 1269,60-10⁶/330 = 3,847-10⁶ mm³,

o_c0d = 182 590/114980 = 1,588 MPa,

o_myd = 52,675 -10⁶/(3,847 -10⁶) = 13,692 MPa,

°mzd = 0.

Sprawdzenie warunku na naprężenia:

(1,588/15,92)²+13,692/20,77+0 = 0,669<1.

Przykład 3-17. Sprawdzić naprężenia i odkształcenia jętki dachowej stanowiącej jednocześnie element stropowy poddasza nieużytkowego (rys. 3-17) oraz | obliczyć liczbę gwoździ niezbędnych do prawidłowej pracy tego elementu. Należy przyjąć, że zastosowano drewno sosnowe klasy C-30, wartość obliczeniowa siły osiowej ściskającej w jętce wynosi 6 kN, rozpiętość teoretyczna jętki — 2,90 m, rozstaw krokwi (jętek) — 0,90 m, współczynnik k_moi = 0,8 (klasa użytkowania konstrukcji = 2, klasa trwania obciążenia = średniotrwałe).

Zestawienie obciążeń. Jętka ma przekrój o wymiarach 2(38 x 150) + 50x38 mm (rys. 3-17a). Obciążenia stałe (od ciężaru stropu) oraz zmienne użytkowe zestawiono w tab. 3-5.    j

Stan graniczny nośności. Sprawdzenie stanu granicznego nośności składać się będzie z obliczeń dotyczących naprężeń normalnych z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie z-x (rys. 3-17a), naprężeń normalnych z uwzględnieniem wyboczenia < w płaszczyźnie y-x oraz nośności gwoździ.

Rys. 3-17. Jętka — belka stropowa poddasza: a) przekrój, b) widok

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m^2]	Współczynnik obciążenia Yf	Wartość obliczeniowa [kN/m^2]
OlM'li|>.enie stale (ciężar własny stropu): htmkowanie (wg tabl. Zl-1, lp. 6 w PN-82/B-02001) 0,022 ■ 6,00	0,132	1,1	0,1452
Walim mineralna grubości 100 mm płyta póltwarda (wg tabl. Zl-7, lp. 32 w PN-82/B-02001 0,10 1,00	0,10	1,3	0,1300
PiiIIm (przyjęto)	0,03	1,3	0,0390
1 l»lwy drewniane o rozstawie 0,60 m (wg tabl. Zl-1, lp. 6 w PN-82/B-02001) 0,06 0,032-6,00/0,6	0,019	1,1	0,0210
PiHlmilitka z płyt gipsowo-kartonowych ,NT() grubości 12,5 mm (wg tabl. Zl-5, lp 8 w PN-82/B-02001) 0.0125 1,200	0,15	1,3	0,1950
lęlkn wg rys. 3-17 (wg tabl. Zl-1, lp. 6 w PN-82/B-02001) 0 0,038 • 0,15+0,038 • 0,05)6,00/0,9	0,089	1,1	0,0980
łU/eiii	0,52	—	0,6282
lin obliczeń przyjęto	0,52	1,21	0,63
1 Ha lążcnie zmienne użytkowe (wg tabl. 1, lp. Iw PN-82/B-02003)	0,50	1,4	0,70
Oltt liiżenie całkowite	s -r u	—	qd = 1,33

* Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie z-x (i ńwnoległej do szwów)

Powinien być spełniony warunek 4.1.7.(1) z PN-B-03150:2000 — wzory

ą I 7.a i b:

o

(Ul

'/■

mzd

MW/

n

/;

myd

O,

n f    r

J myd J mzd

Należy również sprawdzić warunek stateczności belki wg p. 4.2.2 z ww.

IMtiiny

123