IMG441 (5)

IMG441 (5)



......... sK w* spec,.mych wiórów empirycznych. W zależności od ^

icsAu ruchu zmniejsza sic obciążenie pasa obliczeniowego, np. w przypadaj P»ww ruchu obciążenie pasa obliczeniowego zmniejsza sic do 50%. a w pr<y pili u 6 pud» ruchu do 35%-.

T a b I i ca

k:

K las> fikać ja ruchu

K ir|qn» ruchu

Ruch

Liczba pojazdów porównawczych na dot, na pat obliczeniowy

p.p. 80 kN

PP 100 kT

X,

a,

je,

*,

K

bardrn lekki lekki

lekko średni

Średni

ciężki

bardzo ciężki

< 12 12-35 36-70 70-200 201-1000 > 1000

■"-w

<4

4-12

13-14

25-70

71-335

>3)5

---J

iuo.u uuoicrana jest konstrukcja typowei ia dniowej i UW 6.7). Ustalona w ten sposób konstrukcja odpowiada noL podłoia G, \S przypadku innej nośności podłoża wprowadza sie uIhmm warawę podłoża.    r

Nośność podłoża uzależniona jest od warunków wodnych i wstań* nośności gruntu. Ustalone zostały cztery grupy nośności przedsiasin w tabł. 6.8.

1 Pi


Wskaźniki nośności wyznacza się przez pomiar wytrzymałości grania; ścinanie. W ściśle określonych warunkach wciskany jest w próbkę gna trzpień cylindryczny o średnicy 50 mm na głębokość 2,5 oraz 5,0 mm ze sol prędkością 1.25 rnm/min. Standardowy znormalizowany pomiar Qs wjt® wan> jest na próbce odpowiednio zagęszczonego tłucznia (p(2i) = 7MS ■ “    ^ 10 MPa). Wyznaczony w skaźnik nośności gruntu określa zależność1

CBR{%) -    100

gdzie Qokreśla obciążenie wyznaczone na próbce badanego granw1 to w ięc umowna nośność gruntu.

w


Po przeprowadzeniu badań i ustaleniu rzeczywistej nośności gruntu*» klasyfikacji przedstawionej w tabł. 6.8, należy wykonać stabilizacje j larstwy podbudowy wg zasad przedstawionych w tabł. 6.9.

CrandBttl III

Standard II

Standard 1

Ruch lekw Kj ll .35 E

Buch lekko średni Rj 36-70 E

Ruch średni R4

Ruch cię/ki R, |Rudi hcrc/ki R, 71 - 335 F 1 >3.35 1

71 -200 1 25 - 70E

OruboiC /migpc/a

onslrukcjl II/. fcm)


28    1    34    |    38    |    42    1    52    I 6»

Podbudowa z mieszanki mineralno-bitumicznej o znwarloici kruszywa łamanego 75%

H i»SMb Sllrl i.    I #.

M W 17 16    16 19 16    lvT    I M

2    1    20 I__30.


iiww".

17 17 10

34 CTMR^

ii?

20 20 20

22 21 22

24

Podbudowa z chudego betonu lub betonu popiołowego

I

22


di-liii-

24    24


&

25



-    . I    ____ 1    1    I    ----Ł—-----

TSudowa 2 kruszywa łamanego (naturalnego) stabilizowanego aktywnym ZuZlem granulowanym

a__A_ i I _A _ A I .___. J    A | a-« a M a I (    1 4 f 1 - I 1 J Z U a


lilii



JRL

23(29 34(26)


2927) 27(29


2229

[odbudowa z gruntu stabilizowanego spoiwem lub z kruszywa aafot(


_U


040141

pL°

20



1

22


\4

4

15

23


18

28


ii

25



Ili

27


18

28



32(39 32|3fl


3937) 3939


mcchanicz i ulepszonego cement


tzis

22


4

I

20


Podbudowa z kruszywa łamanego (naturalnego) stabilizowanego mechanicznie


\soazmzKa


nś i

7TT

4

mm

4

21

Iss

(23)

2939 2R31) I


32/34) 34)39


34(39 3939


4

4

6

J29

(37;


35 43(45)


la

74


Mil



Podbudowa z tłucznia

n4 r

□ 4

r—14 V7*% 4

4 r-a

4

H 4 m

5j4

6 cs

8

•jteltfJzo

1 łf U

KTfetr

LM

|**> U* »

ptt

24

20

28

30*32

32

34

32


4

4

8

I

40


== Km


iulrwslenle



Beton astatowy

{•arUmt *061*616)

Beton asfaltowy tnątęcs)


Atest anta mlnerelno-blttimlcżnaf gag 2N/76/MKJCZGP-6    §

73 Mieszanka mineralno-bitumiczna^ M*QBN-74f8934-06    £


Mieszanka mineralno-bitumiczna o zawartości kruszywa łamanego 75% Mieszankę mineralno-bitumiczna o zawanoSo kruszywa łam. 40-75% m Mieszanka mineralno-bitumiczna o zawartości “* kruszywa łam 25-40% SB Chudy beton cementowy Bsł łub popiołowy


Grunt stabilizowany spoiwem R*j=5 MPe lub kruszywo stabU. mach ulepszonym cementem Kruszywo łamana (naturalna) stabilizowane aktywnym żużlem granulowanym wg CZOP

Kruszywo łamane (naturalna) stabilizowana mechanicznie


{V*a Tłuczeń wg PN-6O/S-O90O23


89


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Przekładnie Zębate113 gdzie: Ez = 2ExE7IEx + E2 - zastępczy moduł Younga w N/mm2, - współczynnik emp
100?68 Straty cm W zależności od rodzaju ruchu cieczy w przewodzie zmieniają się wartości
Zdjęcie074 2 W zależności od tego jak rozumie sic istotę dobra moralnego, można wyróżnić trzy podsta
021 tif 21 W zależności od rozstawu belek stalowych i wartości obciążenia użytkowego stiopy Kleina w
P1010796 224 5, BELKI PODSUWNICOWE Siły H, tnąją zwrot zależny od kierunku ruchu suwnicy. Siły Hr pr
P1010796 224 5, BELKI PODSUWNICOWE Siły H, tnąją zwrot zależny od kierunku ruchu suwnicy. Siły Hr pr
własność jest cechą tzw. nadprzewodników I rodzaju. Empiryczna zależność pola krytycznego od tempera
DSC00113 3 Proces torflenia • Zależnie od składu chemicznego wód podtapiających torfowisko i sk
Wstęp W zależności od subdyscypliny naukowej stan empirycznych badań pedagogicznych jest różny; wart
empirycznej zależności między wartością odskoku bijaka młotka (wartość wskaźnika odbojności) od
skanuj0009 (389) OBLICZANIE DŁUGOŚCI POMIAROWEJ PO ZERWANIU Długość pomiarową L. po zerwaniu w zależ

więcej podobnych podstron