P1010829

P1010829



290

ft. RAMY tELBlITOWE


Iteracja dla I schematu obciążenia

•„i - — •—

Węzeł 3

Węrrf 2

■ • u- ' _

—u H 1

r ^

n»% I

J 1-2

2-7

£ ' 2

^ggl

23.8%

OM#

55.3%

100% I S||H <».«%> i

4^75^

| -7162 (

-78©

-mm?—■

j +87M j ___

1 ♦157 |

♦ 8793 | +237

-34348 | ___+896

Ifóoj | -iwr*v!

1 +6. j

-1196 j -262

♦ 1 -173

-662 |

-29 i -29 ■

— 1,0 1 -t.o

♦ 35 381 ( 4 18 150 +17131^1

0 -362

■*■9195

-8524

0 | +18 013

-18013 1

Moment preywędowy

Mu

^Mu+OJMj

7» + 7862 + 0, $(

—662) ■+7531 kGm. \lĄ

Moment podporowy

0,5*262= —131

kGm.


U Scfccnmi - obciążenie użytkowe na dolnej rozporze



Rys. 6JS. Obciążenie użytkowe dolnej rozpory


Tabela C3


= -/»,/*■-799S*6,0= 10352 kGm, 9    9

Iteracja dla II schematu obciążenia


Węza! 2

Węzeł 3

1 X

2-1

«

£

3-2

3-4'3

«%

21,9%

22tf% J

55,3%

100%

51.3% ‘ (25,6%> : ,

4*.7%',ł

I -10352 J

-10352

+ 1180

+ 1180

-502 |

-3<tt |

+ 35

-9

iz5T

♦2120

♦ I

- 1216 ~ 0

+ 1 -024 + 592


'10461

o"


+2IJ5

75T


+ 1997 -4455



Uwaga; W tabelach 6.2, 6.3 i dalszych współczynniki przeniesienia ujęte w nawiasach biorą U*^ t przekazywaniu momentów poosiowych na przeciwległy koniec pręta zamocowanego. ’jS


gonieni przywęzłowy Moment podporowy


Af„= 10352+0,5-5897- +13300 kGm.


Afu=0,5*233S=»4-1168 kGm. III Schemat - obciążenie użytkowe w jednym pfźeile


11 i 1

1 -ńh

?i i

ip

: ' ''i

»

i

i

1

1 i

r.lt i

' i

Ryt 6.39. Obcbieroc ołyikofte >doot& pnpli nupory dolnej


h

?a-7998 kG, -«3W9 kG, -Mri7»Mrn^3999-6l0*5332 kGm.

Tabela 6.4a

iteracja dla III schematu obciążeń, obciążenie symetryczne

W^zel 2

Węzeł 3

r i i.

u

i

2-7

i

>2

w

IM*/,; j

21.9% ,

22.»X i <IW»

33,3% (

100%

5U%

(A6%>

— 5332 |

fevk

| -3332 j

+608

+608

MJSj

-136

+11

+11

-5 |

-5 ,

+1 |

+1

4*5493“

+ 1203

" +1252

j +3038 f

-627

-332

-305

" o T

+ 1203

+ 1091

-2294 |

0

+305

-303

Tabela 6.4b

Iteracja dla III schematu obciążeń, obciążenie antysy metryczne

Węzeł 2

Węzeł 3

Węzeł 7

£

2-3

TT~|

1 W

r m

i

7+2

7-8

100% .

i 21,9% 22,8%

1 (U.4%)

533% (25,6%) 1

100%

*0%

1 (I3.0JO

7ł.0% 1

100%

j 834% |

1 (41.6%) I

!M% !

-5332

-2218

1 . I

-5332

-2218

+661

i .

+7265

j +5332 i 1 +1933 |

-916

—jTuT

-804

+ 104

+ 104

+235

+235 |

-112

1

'~-98 |

+ 13

+ 13

+ 29

+ 29 |

-14

-2

-u I

+2

+ 2

+4

+4 j

f

-2

ffi

—2 1

+8594

| " + 1882 | +1959

^+4753*1

-960

-225

j -725

-7533

-6267 i

-1266 j

0

j +1682 | +18)1

-3713 j

0

+725

| -?25

0

ł +4266 j

-1266 -■ . *1

Moment przywęzłowy Momenty podporowe


A/7:»5332+0,5*30M=6S5l kGm.

W,-i-o,5 1203-602 kGm, M*i»-602 kGm.

W


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
P1010831 294 f. RAMY ŻELBETOWE Tabela 6.7 Iteracja dla IV schematu obciążeń, obciążenie a ntysy
86293 P1010849 (2) . ^    u    6. RAMY ŻELBETOWE — zbrojenie dla
IMAG0297 raSwPSHPIn 1.2. METODA TRZECH AMPEROMIERZY Dla schematu jak na rys. 1.3 a rysujemy wykres w
skanuj0013 (223) Dla tarczy lewej (1) TPfy-O, Vt-3P = 0-+yi m +3p Dla schematu traktowanego całościo
skanuj0014 (211) Dla tarczy lewej (I) XP$d)
P6010234 ■Metody bezpośrednie dla układu Ax Metody iteracyjne dla układu Ax = b 00000*0000 Wyznaczan

więcej podobnych podstron