238 239 (18)

-238 -

dla % (S = 0,065), Q* = 2,9

Q = 2,9-0,02-0,040-10~³-5,42-0,04 = 5,03-I0~⁷ m³/s

Wielkości upływów bocznych wyznaczamy z wykresu wskaźnika upływów bocznych (wykres rys. II—28a)

9

X

s

f(S)

dla if> j (S = 0,26), Q^x = 0,45

9_S ⁼ 9_S^X 9 ³ 0.45-3,12-10“⁷ = 1,4*10“⁷ m³/s

dia i^₂ (S = 0,115), Q_s^x = 0,58

Q_s = 0,58-4,03-10”⁷ = 2,34-10“⁷ m³/s

dla 4> ₃ (S = 0,065), Q_s^x = 0,67

Q. = 0,67-5,03-IG^-7 = 3,37-10^-7 m³/s s

e/ Współczynnik tarcia

Wartości współczynnika tarcia w łożysku znajdujemy, wykorzystując wykres II—29a (krzywa przedstawiająca zmiany zredukowanego współczynnika tarcia (i / w funkcji liczby Sommerfelda)

dla	* , (S = 0,26)	p^X =	— = 3,8
stąd	M = V*	>1/ j = 3,8-0,001 = 0,0038
dla	^ (S = 0,115)	H* - 2,2
	ii =	2 ^=	2,2-0,0015 =	0,0033
dla	^ 3 (S = 0,065),	fi ^x = 1,65
	P =	'h ^3	1,65-0,002 =	0,0033

f/ Moc tracona na tarcie

Moc traconą na tarcie obliczamy z wyrażenia

		N-p = oj P R p =	2 7T n" P R p
dla	*1	NT = 2 715,42-5-10^3-0,02-0,0038 =	12,94 W
dla	i^2	Nt = 2n 5,42-5-10^3-0,02-0,C033 =	11,24 W
dla	^3	NT = 2 TT 5,42-5 -10^3- 0,02 0,0033 =	11,24 W

g/ Przyrost temperatury w szczelinie smarnej

Przyrost temperatury At wyznaczymy z wykresu rys. II-29a przedstawiającego zmiany wskaźnika przyrostu temperatury

At^x

p c Al Pśr

Przyjmijmy do obliczeń:

ciepło właściwe oleju C = 1960Nm/kg°C gęstość właściwa oleju p = 860 kg/m³

dla ^,(S = 0,26) A t^x = 16

A t

3,125-10⁶ 1960-860

29,6°C

dla ₂ (S = 0,115), At^x = 12

22,2°C

3.125-10⁶

At =    12 -

1960-860

dla ₃ (S = 0,065) At⁵⁴ = 11

At

3,125-10⁶

u -

1960-860

20,4°C

h/ Wartości ciśnienia maksymalnego w filmie olejowym