258 259 (14)

- 258 -

go jest unoszone przez przepływający olej w szczelinie, natomiast 20% przepływa poprzez elementy ślizgowe i obudowę do łożyska.

Możemy zapisać to następująco:

Qc p i (t₂-tj)    =    0,8 N_t

gdzie: t₂ — temperatura oleju na krawędzi wylotowej segmentu ślizgowego stąd    0,8 N_t    ^y

²    Q c pi

Wydatek oleju przepływającego przez szczelinę olejową pojedynczego segmentu ślizgo-

wego
	a	i 1,07
Q	= B V h--— =	0,0575-3,174-0,01 -10~^3 —-
	^0 2a — 1	2-1,07 - 1
	= l,7I-10~^6m^3/s

Przyjmijmy, że ciepło właściwe oleju c = 1960 J/kg °C, gęstość p = 890 kg/m³. Przyrost temperatury w szczelinie smarnej

At = t₂-tj

0,8-622_

1,71 • 10^-6' 1960 -980 -12

12,6°C

Niewielki przyrost temperatury oleju pozwala na przyjęcie wniosku, że chłodzenie oleju po wypływie z łożyska nie musi być zbyt intensywne.

Przykład 8.9.

ślizgowe łożysko wzdłużne z płytkami wahliwymi obciążone jest siłą P = = 1,5 • I0⁵ N. Prędkość kątowa wału równa jest 31,4 rad/s. (obroty n = 300 min^-*). Olej wpływający do łożyska (na krawędzi wlotowej szczeliny olejowej) posiada temperaturę 30° C i lepkość dynamiczną r\ = 0,1 Ns/m^. Stosunek szerokości płytki do długości 0 = B/L = 1. Płytki podparte są w odległości 0,o L od krawędzi wlotowej. Obliczyć główne wymiary łożyska, parametry filmu olejowego, moment tarcia, współczynnik tarcia oraz przyrost temperatury oleju w szczelinie smarnej. Obliczenia przeprowadzić dla liczby płytek i = 6,8,10,12.

Przyjmijmy średnie naciski na powierzchniach ślizgowych p_śr = 2,5 N/mm , współczynnik wypełnienia powierzchni ip = 0,8.

a/ Naciski średnic na powierzchniach ślizgowych łożyska

Pśr

4P

» (°z²-^Dw²) V

ponieważ:    ^Dz ^{+ D}w ^{= 2D}s

D_z-D_w = 2B