36 (267)

Przykład 7.1

139

- dla f_d = 225 MPa

19-67,0-1Q-³ 50,7-225

= 0,0127 m.

Przyjęto blachę czołową o grubości / = 16 mm.

Założono, żc w połączeniu kołnierzowym rur, bez dodatkowych żeber, blacha czołowa pracuje jak usztywniona wzdłuż jednej krawędzi. Zachodzi zatem konieczność redukcji obciążenia granicznego połączenia z uwagi na wpływ tzw. „efektu dźwigni”.

Współczynnik efektu dźwigni określony jest w normie wzorem (84)

P = 2,67 -    = 2,67 -    = 1,38.

tmin    12,4

Nośność obliczeniową połączenia niesprężonego z uwzględnieniem wpływu efektu dźwigni określa się wg wzoru (86)

Warunek nośności połączenia wg wzoru (85) nie jest spełniony, ponieważ

744,8 kN > /V_Rj = 582,6 kN.

Warunek ten można spełnić zwiększając grubość blachy czołowej lub średnicę śrub, albo też zmieniając na wyższą klasę śrub. Zwiększenie liczby śrub jest w ym przypadku mniej efektywne, ponieważ zmniejsza się szerokość współdziałania blachy, a przez to wzrasta jej minimalna grubość oraz współczynnik /3.

Wartość współczynnika fi, przy której nośność połączenia za pomocą dwunastu mb będzie zapewniona

Potrzebna grubość blachy (/_mi0 dla f_d = 225 MPa)

t = t_mia (2,67 P) = 12,7(2,67 - 1,08) = 20,19 mm. Można przyjąć t = 21 mm, a wtedy

P = .2,67 - -j- = 2,67 - ²\ = 1,016

oraz

- p nSt, = , ó,₆ 12-67,0 = 791,3 kN >    744,8 kN.