19

Przykład 7.1

- dla f_& = 225 MPa

Przykład 7.1

t

min

1,2

V

/19 ■ 67,0 -10" 50,7'225

- 0,0127 m.

Przyjęto blachę czołową o grubości t = 16 mm.

Założono, że w połączeniu kołnierzowym rur, bez dodatkowych żeber, blacha czołowa pracuje jak usztywniona wzdłuż jednej krawędzi. Zachodzi zatem konieczność redukcji obciążenia granicznego połączenia z uwagi na wpływ tzw. „efektu dźwigni”.

Współczynnik efektu dźwigni określony jest w normie wzorem (84)

P = 2,67

= 2.67 -

16

12~4

= 1,38.

Nośność obliczeniową połączenia niesprężonego z uwzględnieniem wpływu efektu dźwigni określa się wg wzoru (86)

= ^-«S_Rt = y^^-12'⁶⁷’⁰ = 582,6 kN.

Warunek nośności połączenia wg wzoru (85) nie jest spełniony, ponieważ

N = 744,8 kN > N_Ri = 582,6 kN.

Warunek ten można spełnić zwiększając grubość blachy czołowej lub średnicę śrub, albo też zmieniając na wyższą klasę śrub. Zwiększenie liczby śrub jest w tym przypadku mniej efektywne, ponieważ zmniejsza się szerokość współdziałania blachy, a przez to wzrasta jej minimalna grubość oraz współczynnik p.

Wartość współczynnika (3, przy której nośność połączenia za pomocą dwunastu śrub będzie zapewniona

Potrzebna grubość blachy (f_mil, dla f_d

12'67,0 _ 744,8 "

= 225 MPa)

1,08.

f =    (2,67 - P) = 12,7(2,67 - 1,08) = 20,19 mm.

Można przyjąć t = 21 mm, a wtedy

P = 2,67 - — = 2,67 -    = 1,016

fmin    12,⁷

oraz

^ “ p ^nSm " 1,016

12-67,0 = 791,3 kN > N = 744,8 kN.