60 (235)

(3.47)

Y_m

(3.48)

Ed

przyjmując sprężysto-plastyczny rozkład naprężeń (częściowe uplastycznienie przekroju), czemu w odpowiada tzw. obliczeniowy wskaźnik zginania przekroju (tj. średni z wskaźnika plastycznego na zginanie W_pI oraz wskaźnika sprężystego na zginanie W_el) W_i!jpt = 0,5(1^ + WJ < W_pl. W konsekwencji takiego modelu oceny wytrzymałości, obliczeniowa nośność przekroju na zginanie M_K, wg PN-90/B-03200, jest mniejsza od wyznaczonej wg PN-EN 1993-1-1 M_R < M_pl.

Przykłady obliczeń nośności stalowych przekrojów zginanych wg PN-EN 1993-1-1 przedstawiono m.in. w [3-21] i [3-30].

3.6.7. Nośność graniczna przekrojów ścinanych

Sprawdzanie przekroju ścinanego obliczeniową siłą poprzeczną elementów o środnikach niewrażliwych na miejscową utratę stateczności sprężystej przy ścinaniu przeprowadza się, wg PN-EN 1993-1-1, w zależności od klasy przekroju:

• przekroje klasy 1 i 2:

(3-46)

^Vc,Rd

gdzie V_cRd- obliczeniowa nośność plastyczna przekroju przy ścinaniu, którą oblicza się ze wzoru:

K,XJ Pp/M

przekroje klasy 3 i 4:

*1,0,

gdzie *r_£rf- naprężenie styczne (3.49) w których:

Ą - pole przekroju czynnego przy ścinaniu; sposób jego wyznaczania dla kształtowników walcowanych i spawanych podano w PN-EN 1993-1-1, f_y - granica plastyczności stali,

S - moment statyczny względem osi głównej części przekroju między punktem, w którym oblicza się *, a brzegiem przekroju,

/-moment bezwładności przekroju, t - grubość w rozpatrywanym punkcie,

Ymo ~ IW-

Przykłady obliczeń nośności stalowych przekrojów ścinanych wg PN-EN 1993-1-1 przedstawiono m.in. w [3-21] i [3-30],

3.6.8. Interakcyjna nośność przekrojów

W przypadku złożonych stanów wytężenia przekroju (gdy występują równocześnie siły wewnętrzne M, N, V), analizuje się jego nośność interakcyjną.

W analizach wytrzymałościowych należy brać pod uwagę wpływ' sity' poprzecznej na nośność przekroju przy zginaniu. Wg PN-EN 1993-1-1 można go pominąć, jeśli nośność przekroju nie ulega redukcji wskutek wyboczenia przy ścinaniu - wg PN-EN 1993-1-5 Eu-rokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych. Część 1-5: Blachownice, a siła podłużna nie przekracza 50% nośności plastycznej przekroju przy ścinaniu. W przeciwnym razie przyjmuje się zredukowaną nośność obliczeniową przekroju, ustaloną przy założeniu, że w¹ polu czynnym przy ścinaniu występuje zredukowana granica plastyczności/^ którą wyznacza się ze wzoru:

J,_red=(l-P)f_y,    (3.50)

gdzie

P-(4M.    (3.50

' ji/ Uri

W przypadku dw'uteowmików Asymetrycznych, zginanych względem osi największej bezwdadności, zredukowaną nośność plastyczną przy' zginaniu ze ścinaniem można obliczać według wzoru:

Kvm = [Wp,,y    Km ⁵ K.C.M (3-52)

gdzie A_lr = hj_w - pole przekroju środnika.

W PN-EN 1993-1-1 podano podobne zasady obliczania i w-arunki nośności przekrojów dwuleowych oraz rurowych okrągłych i prostokątnych, w-ytężonych interakcyjnie w przypadku: zginania ze ścinaniem, zginania z siłą podłużną oraz zginania ze ścinaniem i siłą podłużną. Graficzną interpretację powderzchni granicznych wytężonego interakcyjnie M - N - V przekroju dwuteowego według PN-EN 1993-1-1 i PN-90/B-02300 pokazano na rys. 3.27.

Przykłady obliczeń nośności stalowych przekrojów' wytężonych interakcyjnie według PN-EN 1993-1-1 przedstawiono m.in. w [3-30],

Rys. 3.29. Powierzchnie interakcji M- N- V przekroju dwuteowego według PN-90/B-03200 oraz PN-EN 1993-1-1

styczeń 2011

EUROKODY - ZESZYTY EDUKACYJNE Buildera - PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH 67