64 (212)

PN-EN 1993-1-1 przyporządkowanie krzywych zwichrzenia podano w tabl. 3.10.

Tabl. 3.10. Przyporządkowanie krzywych zwichrzenia (przypadek ogólny elementów o dowolnym przekroju) według PN-EN 1993-1-1
Elementy	Ograniczenia	Krzywe zwichrzenia według j
		(3.65)	(3.70)
Dwuteowniki	Nb £2	a	b
walcowane	hfb > 2	b	c
Dwuleowniki	Nb <2	c	c
spawane	Nb > 2	d	d
Inne kształtowniki	-	d	-
| h - wysokość kształtownika, b - szerokość pasa kształtownika |

Ponadto w PN-EN 1993-1-1 zamieszczono uproszczoną metodę oceny zwichrzenia belek stropowych i rygli ram w budynkach. Jeśli takie elementy są stabilizowane punktow'0 w kierunku bocznym o rozstawie L_c, to można uznać, iż nie są one narażone na zwichrzenie. gdy spełniony jest warunek:

■ ^k*^Lc -

(3.74)

■y.Ed

W PN-EN 1993-1-1 podano zasady określania współczynników zwichrzenia dla dwuteowników walcowanych oraz ich spawanych odpowiedników'. Wówczas współczynnik zwichrzenia wwznacza się ze wzoru:

Xlt ^:

^I.T ⁺ V • (łKu

lecz Xlt ~ ^m'ⁿⁱ

(3.70)

gdzie:

hr = 0,5[l₊«_LT(X_LT-I_LTO)₊fXl_Tl (3.71)

gdzie:

M_yEd - maksymalny obliczeniowty moment zginający między stężeniami,

M_cRd = W_yf_y /y_Mi - nośność obliczeniowa przekroju na zginanie,

k_c - współczynnik poprawkowy według tabl. 3.11, ij, - promień bezwładności przekroju pasa zastępczego, składający się z pasa ściskanego i 1/3 ściskanej części środnika, względem osi z - z przekroju,

X_c0 - smuklość graniczna pasa zastępczego, jak wyżej, A, - smuklość graniczna przy osiągnięciu przez silę krytyczną charakterystycznej wartości nośności przekroju W'g (3.61).

Przykłady obliczeń stalowych elementów' zginanych wg PN-EN 1993-1-1 przedstawiono w [3-21], [3-30].

Przyporządkowanie krzywych zwichrzenia dla tego przypadku podano w tabl. 3.10. Parametry X_LT0 i jS w (3.70) oraz (3.71) należy przyjmować A_;7„= 0,4 (w'ar-tość maksymalna) oraz. /?= 0,4 (wartość minimalna).

W celu uwzględnienia kształtu rozkładu momentów zginających między stężeniami bocznymi można stosować zmodyfikowany współczynnik zwichrzenia XLT.mo<t> który oblicza się zc wzoru:

gdzie:

/= 1 - 0,5 (1 - kj[l - 2(X_lt- 0,8)²] £7, (3.73)

3.7.5. Nośność graniczna elementów ściskanych i zginanych

Ocena nośności elementów jednocześnie ściskanych i zginanych; jest jednym z trudniejszych przypadków' w projektowaniu konstrukcji stalowych.--Takie elementy są najczęściej fragmentami konstrukcji ramowych. Dlatego sprawdzenie ich nośności powinno się prowadzić z uwzględnieniem efektów II rzędu oraz imperfekcji.

Według PN-EN 1993-1-1 warunki nośności elementów' ściskanych i zginanych są następujące:

w którym k_c współczynnik poprawkowy według tabl. 3.11.

N,

E<i

xjr«t

V Ml

y mi

		^+ Mr.Ed	4. Ir	M,Ed	+ MC,
	Xlt	My.Rk		Xlt
:v		Y mi			Ym,
		• , •
4- Ir -	M,£ó	^+ ^y.Ed	+ k	Kej	+ AM.
	Xi.r	My.Rk	>	Xlt	Mz,Rk
		Ymi			y mi

Ed

£ /, (3.75)

gdzie:

M_yE& M_lEd - wartości obliczeniowe odpowiednio: siły ściskającej i momentów zginających względem osi y-y oraz z - z,

Nfo    M. _Rk - charakterystyczne wartości nośności

przekroju odpowiednio na ściskanie i zginanie, z uwzględnieniem plastycznych, sprężystych lub efektywnych charakterystyk przekrojów, w zależności od jego klasy,

AM_vE(j, AM._Ed, - ewentualne momenty zginające spowodowane przesunięciem środka ciężkości przekroju klasy 4,

X, X? Xlt~ odpowiednio współczynnik wytoczenia względem osi y - y i z - z oraz współczynnik zwichrzenia, k_yy k_r_, k₂₁ - współczynniki interakcji.

styczeń 2011

EUROKODY - ZESZYTY EDUKACYJNE Btlildera - PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH 71