740

Tablica 44,7, Rozpiętości przełomowe

Strefa klimatycz na			Rozpiętość przełomowa cf^1 w				m dla s w	mm^1		]
	MPa		AFL-6			AFL-S	AFL-1,7
		35	70	120	240	525	50	70	95
	10	W)	9(6)	12	17	23	7(5)	8	10
	30	18(13)	2709)	37	50	70	22(16)	25	29
	50	30(21)	44(32}	61	B3	116	37(27)	42	49
	60	36(26)	53(39)	73	99	140	44(32)	50	59
	70	42(30)	62(45)	85	116	163	51(38)	58	69	■ i
	80	48(34)	71(52)	98	132	186	59(43)	67	78
i i ri	90	54{38)	80(58)	110	149	209	66(49)	75	88	i
	100	60(43)	89(65)	122	165	233	73(54)	83	98
	120	72(313	107(78)	146	198	279	88(65)	100	117	i
	140	-	-	-	-	-	102(73)	117	137
	180		-	-	-	-	132(97)	150	176
	200	-	-	-	-	-	146(108)	167	196
	10	4(3}	6(5)	9	13	18	5(4)	6	7
	30	13(9)	19(14}	27	38	54	16(12)	19	22
	50	21(14)	32(23)	45	63	90	27(20)	31	37
	60	26(17)	39(28)	54	75	108	32(24)	37	44
ni	70	30(20)	45(33)	63	88	126	38(28)	43	52
	80	34(23)	52(37)	72	100	144	43(32)	50	59
	90	38(26)	58(42)	82	m	162	49(36)	56	66
	100	43(29)	65(47)	91	125	180	34(40)	62	74
	120	51(33)	78(56)	109	150	216	65(48)	75	88
	140	- r	-	-	-	-	75(55)	87	103
	180	- ;	-	-	-	-	97(71)	112	133
	200	f - r	-	-		-	108(79)	124	147

Rozpiętość przełomowa a„ pozwala na określenie, w którym stanie „mróz” czy „sadź" powstają największe naprężenia, a więc który stan jest decydujący i będzie stanem wyjściowym w obliczeniach przęsła w warunkach normalnych (tabl. 44.7)

480*

(44*29)

Gdy a < a_r warunkiem wyjściowym jest „mróz", a gdy a > a, — „sądź”.

Temperatura krytyczna l_k jest to temperatura, w której zwis jest równy zwisowi w stanie „sadź”. Pozwala ona na określenie, w jakim stanie wystąpi największy zwis w przęśle

(44.30)

„_sA (l--9*-

« \    g,+

Dla (» < + 40°C -* fan “ 7+40, a dla h > +40*C    =/_s.

Rozpiętość krytyczna a_t jest to rozpiętość (w stanach „sadź" i „sadź katastrofalna”), przy której naprężenia osiągają dopuszczalne wartości. Pozwala ona na wybór jednego z tych stanów jako stanu wyjściowego.

Rozpiętość krytyczna jest z reguły bardzo duża i dotyczy przęseł rozwiązywanych metodą paraboliczno-lańcuchową (z wyjątkiem przewodów aluminiowych).

a_k = <Tj a_sk

J

240 Qr_Jt — o,)_

Z    1    2    1

tłp + O    1 “tip+n Cjt

(44.31)

Gdy a < a_k warunkiem wyjściowym jest „sadź”, a gdy a > a_k — warunkiem wyjściowym jest „sadź katastrofalna”.

Naprężenia a, i <r_!t są naprężeniami poziomymi w wyższym punkcie zawieszenia przewodu (naprężenie poziome jest jednakowe w każdym punkcie krzywej zwisania), natomiast naprężenia o_t„ i (lub i ot™) — naprężeniami całkowitymi. Dlatego też wstawiane do wzoru (44.31) naprężenia a, i o_di muszą być obliczone ite-racyjnie z naprężeń o_d„ i <r*„ za pomocą wzorów (44.11) lub (44.24)-t-(44.25).

Zamiast wzoru (44.11) można wykorzystać wzór (44.18) — unikając w ten sposób obliczeń iteracyjnych,

Przykład 44.2.

Dobrać naprężenie obliczeniowe i sprawdzić* czy odległość przewodów od krzyżowanej dróg¹ w przęile linii 220 kV pokazanym na rys. 44.7 spełnia wymagania normy. Linia przebiega w 1 strefie kii ma* tycznej,

Dane: przewód AFL-8 525 mm³* ot = 19,4* 10^-6 1/*C* fi = 14*10^* MPa^-T, — 32,93* 10^-3 Nftm-mm¹)* = 52,35*10-* N/(m*mm^a), 9p** = 7L8-10-* Hftm-mm²).

1

W nawiasach podano a_p dla terenów ze zwiększoną sadzią, w pozostałych kolumnach a₉ dla tych terenów nie zmienia się.

Przyjęto, ic 10 MPa 1,0 kG/mm¹¹