E
Wobec — ^0 P
\zdA = Sy =0,
co oznacza, że oś obojętna przechodzi przez środek ciężkości przekroju. Podstawienie związku (6.23) do (6.21) daje
— Jz2dA-Mgy=0. (6.24)
p(a)
Ponieważ jz2dA-Iy, otrzymujemy
W
El
y
P
(6.25)
lub
(6.26)
P~ E-l/
gdzie:
— - krzywizna osi belki,
P
E ly - sztywność na zginanie.
Uwzględniając (6.23) i (6.26) uzyskujemy zależność opisującą rozkład naprężeń normalnych ax w przekroju belki dla przypadku czystego zginania, a mianowicie
(6.27)
Mgy ■ z
Naprężenia crx są proporcjonalne do odległości od osi obojętnej, na której osiągają wartość zero. Wartości ekstremalne naprężeń ax występują we włóknach skrajnych belki. Wykres naprężeń normalnych dla przekroju prostokątnego przedstawiono na rysunku 6.27.
Rys. 6.27
Podane zależności opisują przypadek czystego zginania. W praktyce stosuje się je również dla przypadku zginania nierównomiernego, tzn. takiego, w którym moment zginający zmienia się wraz ze współrzędną x pręta. Zakładamy, że pomimo związku, jaki łączy moment zginający i siłę poprzeczną (wzór 3.12), skutki ich działania można rozważać oddzielnie. W obliczeniach technicznych belek zginanych najczęściej wpływ siły poprzecznej pomijamy.
Obliczanie wytrzymałościowe belek zginanych sprowadza się do określenia największego naprężenia normalnego, występującego w skrajnych włóknach tego przekroju belki, w którym moment zginający osiąga wartość maksymalną
<
(6.28)
gdzie: kg - naprężenia dopuszczalne przy zginaniu.
■ = W„. Iloraz mo
Powyższy wzór można przekształcić wprowadzając iloraz
mentu bezwładności pola przekroju względem osi obojętnej i odległości najbardziej oddalonych punktów przekroju od tej osi nazywamy wskaźnikiem wytrzymałości na zginanie. Podstawiając Wy do (6.28) otrzymujemy
_max
o\. =
■<kg.
(6.29)
W przypadku przekroju o jednej osi symetrii odległości skrajnych włókien od osi obojętnej są różne (rys. 6.28).
Oznaczając odległość włókien górnych od osi y przez zg, odległość włókien dolnych przez zj otrzymujemy
W„
(6.30)
107