plik


POLITECHNIKA GDACSKA WydziaB In|ynierii Ldowej i Zrodowiska Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego 80-233 GdaDsk, ul. G. Narutowicza 11/12 POMOCE DYDAKTYCZNE WYBRANE ZAGADNIENIA PROJEKTOWANIA ZCIAN OPOROWYCH wedBug Eurokodu 7 Autor opracownia: Dr in|. Adam KrasiDski Kierownik Katedry Geotechniki: Prof. dr hab. in|. Zbigniew Sikora GdaDsk, 2013 Niniejsze opracowanie jest pomocniczym materiaBem dydaktycznym przeznaczonym do u|ytku wewntrznego wyBcznie dla studentw Politechniki GdaDskiej z kierunkw: Budownictwo, Transport i In|ynieria Zrodowiska. Wszelkie prawa zastrze|one KONSTRUKCJE OPOROWE  to konstrukcje, ktrych gBwnym zadaniem jest podpieranie uskokw naziomu gruntw rodzimych lub nasypowych, a gBwnym obci|eniem jest oddziaBywanie od parcia podpieranego gruntu. Do konstrukcji oporowych zaliczamy: 1) Zciany lub mury oporowe grawitacyjne 2) Zcianki szczelne i szczelinowe 3) Obudowy wykopw ZCIANY OPOROWE GRAWITACYJNE PodziaB [cian oporowych Ze wzgldu na materiaB: - murowane (z cegBy lub kamienia) - betonowe - |elbetowe Ze wzgldu na konstrukcj i ksztaBt przekroju poprzecznego: - masywne (najcz[ciej murowane lub betonowe)  [ciany tego rodzaju utrzymuj stateczno[ (przejmuj parcie gruntu) dziki swojej du|ej masie. KsztaBty [cian: prostoktny, schodkowy, trapezowy, zBo|ony (rys. 1). H H H H H B=(0.50.7)H B=(0.50.7)H B=(0.50.7)H B=(0.50.7)H B=(0.50.7)H Rys. 1. Rodzaje ksztaBtw [cian oporowych masywnych - pBmasywne z elementami odci|ajcymi (betonowe lub |elbetowe)  [ciany tego rodzaju utrzymuj stateczno[ cz[ciowo dziki swojej masie, a cz[ciowo dziki redukcji parcia gruntu, powodowanej przez elementy odci|ajce. Konstrukcje: [ciany z jednym lub dwoma wspornikami, [ciany z jedn lub dwiema pBytami odci|ajcymi (rys. 2). 2 n n n n n H d" 2.5m H d" 4 m H d" 4 m H d" 4 m H d" 4 m d"0.8 d"0.8 H H H H d"0.8 B=<"0.5H B=(0.50.7)H B=<"0.5H B=<"0.5H Rys. 2. Rodzaje [cian oporowych pBmasywnych z elementami odci|ajcymi - lekkie (wyBcznie |elbetowe)  [ciany te zachowuj stateczno[ gBwnie dziki ci|arowi gruntu zalegajcego na wewntrznej odsadzce fundamentowej. Konstrukcje: [ciany pBytowo-ktowe, [ciany pBytowo-|ebrowe, pBytowe z elementami kotwicymi (rys. 3). H H H H B=0.60.7H B=0.60.7H B=0.60.7H B=<"0.4H Rys. 3. Rodzaje [cian oporowych lekkich Zastosowanie [cian oporowych: - podparcie tarasw pod zabudow lub parkingi - podparcie nasypw drogowych lub kolejowych na zboczach i dojazdach do wiaduktw - podparcie skarp przy wjazdach do tuneli - inne Obliczanie i projektowanie [cian oporowych wedBug Eurokodu 7 (PN-EN 1997-1) GBwna idea norm europejskich (Eurokodw) polega na tym, |e podane s w nich wymagania dotyczce metod projektowania i obliczania r|nego rodzaju konstrukcji budowlanych. Zalecane s te| okre[lone podej[cia obliczeniowe i proponowane do nich warto[ci wspBczynnikw obci|eD, parametrw i no[no[ci. Nie ma natomiast w Eurokodach metod i wzorw obliczeniowych, narzucanych jako obowizkowe do stosowania (tak jak to byBo w dotychczasowych normach polskich). Projektant mo|e wic stosowa dowolne metody obliczeniowe, ktre musz jednak mie umotywowan podstaw, np. w wynikach badaD naukowych, publikacjach, podrcznikach lub innej literaturze fachowej. Projektant ponosi peBn odpowiedzialno[ za wyniki swoich obliczeD i za zastosowane metody projektowania. Tym niemniej w Eurokodach (najcz[ciej w zaBcznikach do nich) mog by podawane propozycje metod obliczeniowych. Obci|enia [cian oporowych grawitacyjnych Na [ciany oporowe dziaBa zBo|ony ukBad obci|eD pionowych i poziomych. GBwnym obci|eniem jakie oddziaBuje na [ciany oporowe jest parcie gruntu zasypowego, ktre w zale|no[ci od rodzaju [ciany i przyjtego sposobu obliczeniowego mo|e by liczone jako uko[ne lub poziome. Ponadto na [cian dziaBaj obci|enia pionowe od ci|aru wBasnego jej elementw, ci|aru gruntu zasypowego spoczywajcego na odsadzkach fundamentowych oraz od obci|enia naziomu p. Mo|liwe sposoby obliczeniowe dotyczce obci|eD przestawiono na rys. 4 i 5. 3 n n n n H d" 6 m H d" 6 m H d" 6 m H d" 6 m n n n n H d" 4 m H d" 8 m H d" 8 m H d" 6 m a) Sposb I b) Sposb II c) Sposb III (uproszczony) P p p p E1 E1 E1v E2v a1=/2 E2 G3 . E1h E G3 a1= E2h G3 G2 a2= G2 G2 . . E3 E2 G1 G1 G1 a3=/2 a2=/2 0 0 0 45+/2 Rys. 4. Sposoby zbierania obci|eD na [ciany oporowe masywne i lekkie P P p p G5 G5 E1 E1 Rp G4 Rp = (G4+G5+P)/2 G3  G2 =45+/2 G2 G3 E2 E2 G4 =45+/2 G1 G1 0 0 Rys. 5. Przyjmowanie obci|eD dziaBajcych na [ciany oporowe z elementami odci|ajcymi Zagadnienie parcia gruntu na [ciany oporowe Parcie i odpr gruntu s oddziaBywaniami, ktrych warto[ zale|y od kilku czynnikw, midzy innymi od parametrw geotechnicznych gruntu, stopnia prekonsolidacji (w przypadku gruntw rodzimych), metody wykonywania i zagszczania gruntu (w przypadku gruntw nasypowych) oraz od przemieszczeD i odksztaBcalno[ci konstrukcji oporowej. Zale|no[ parcia i odporu gruntu od przemieszczeD konstrukcji oporowej mo|na przedstawi graficznie, jak na rys. 6. E Ep E0  parcie spoczynkowe  gdy  =0 (przem. zablokowane) EII Ea  parcie graniczne  gdy  e" a (ruch od gruntu) Ep  odpr graniczny  gdy  e" p (ruch do gruntu) strefa parcia strefa odporu EI  parcie po[rednie  gdy 0 < I < a EII  odpr po[redni  gdy 0 < II < p E0 EI Ea II I a 0 p  (od gruntu)  (do gruntu) Rys. 6. Zale|no[ parcia i odporu gruntu od przemieszczeD konstrukcji oporowej Przyjcie odpowiedniej warto[ci parcia gruntu w przypadku [cian oporowych nie jest spraw Batw, gdy| warto[ ta zale|y od przemieszczeD [ciany, a przemieszczenia te s z kolei wynikiem samego parcia gruntu. Zachodzi wic sprz|enie zwrotne. Projektowanie [cian oporowych na parcie spoczynkowe (E0) jest zbyt asekuracyjne i raczej niewBa[ciwe. Parcie takie przyjmuje si dla konstrukcji, ktre nie ulegaj |adnym przemieszczeniom  np. [ciany tuneli lub sztywnych zbiornikw podziemnych. Projektowanie z kolei na parcie graniczne (Ea) mo|e by zbyt ryzykowne, gdy| ma ono warto[ najmniejsz i wystpuje dopiero przy znacznych przemieszczeniach [ciany. Zciany oporowe powinno si zatem projektowa na parcie gruntu po[rednie. 4 Ustalanie warto[ci parcia gruntu na [ciany oporowe wedBug Eurokodu 7 W stosunku do metod okre[lania parcia gruntu dziaBajcego na [ciany oporowe, w Eurokodzie 7 stawiane s nastpujce wymagania:  powinny uwzgldnia rodzaj i parametry gruntu oraz zmienno[ tych parametrw w czasie,  powinny uwzgldnia metod ukBadania i zagszczania gruntu zasypowego za [cian oporow,  powinny uwzgldnia wpByw obci|enia naziomu i sposb jego dziaBania (obci|enie statyczne, powtarzalne, dynamiczne)  powinny uwzgldnia wpByw przemieszczeD i odksztaBceD [ciany,  powinny uwzgldnia wpByw siB filtracji wody w gruncie za [cian oporow. Parcie graniczne gruntu Warto[ jednostkow parcia granicznego gruntu wyznacza si z wzoru: 2 2 ea (z) =  " Ka - 2c Ka = ( p +  " z) " Ka - 2c Ka e" 0 [kPa] (1) z Warto[ wspBczynnika Ka mo|na odczytywa z nomogramw zawartych w zaBczniku C do EC7 lub oblicza z wzoru: 2 cos2( - ) Ka = (2) 2 2 2 sin( + a ) "sin( -  ) cos2  cos( + a )1+ cos( + a ) "cos( -  ) Wielko[ci (kty) podane we wzorze (2) wraz z odpowiednimi znakami podano poni|ej na rys. 7.  (+)  (+) Ea a (+) Rys. 7. Oznaczenia ktw wystpujcych we wzorze (4) wraz z przyjt konwencj znakw W przypadku [ciany pionowej i gBadkiej oraz poziomego naziomu (a =  =  = 0) wzr (2) sprowadza si do du|o prostszej i oglnie znanej postaci: 2  Ka = tg245o - (3) 2 W [cianach oporowych grawitacyjnych do zasypu najcz[ciej stosuje si grunty niespoiste, dla ktrych warto[ spjno[ci c2 , wystpujcej we wzorze (1) rwna jest zero (c2 = 0). W przypadkach, w ktrych parcie przyjmowane jest jako poziome (rys. 4c i 5), wspBczynnik parcia granicznego oblicza si rwnie| wedBug wzoru (3). Parcie spoczynkowe gruntu Warto[ jednostkow parcia spoczynkowego gruntu wyznacza si z wzoru: e0(z) =  " K0 = ( p +  " z) " K0 [kPa] (4) z 5 W gruntach rodzimych warto[ wspBczynnika K0 mo|na oblicza z wzoru: 2 K0 = (1- sin ) "(1- sin  ) " OCR (5) w ktrym OCR jest wspBczynnikiem prekonsolidacji, ktry w gruntach prekonsolidowanych ma warto[ wiksz ni| 1,0, a w gruntach normalnie skonsolidowanych rwny jest 1,0. Grunty prekonsolidowane to takie, ktre w przeszBo[ci ulegBy jakiemu[ przeci|eniu (np. od lodowca, wydmy lub innego podwy|szenia terenu). W gruntach nasypowych (zasypowych) parcie spoczynkowe jest z reguBy wiksze ni| w gruntach rodzimych normalnie skonsolidowanych z powodu u|ytych technik zagszczania, ktre przeprowadza si najcz[ciej metodami wibracyjnymi lub dynamicznymi. W EC7 brak jest propozycji sposobu uwzgldniania wpBywu techniki zagszczania nasypu w obliczeniach parcia gruntu. WpByw ten mo|na uwzgldni przez przyjcie wspBczynnika OCR > 1,0, jednak brak jest w literaturze fachowej wytycznych dotyczcych przyjmowania warto[ci tego wspBczynnika. Mo|na wic wykorzysta procedur zaproponowan w dawnej normie polskiej PN-83/B-03010, w ktrej wspBczynnik parcia spoczynkowego dla gruntu nasypowego oblicza si z wzoru: K0 = [0.5 -4 + (0.1+ 24)(5Is - 4.15)5]"(1+ sin ) (6) w ktrym: 4 i 5  wspBczynniki zale|ne od rodzaju gruntu oraz techniki wykonywania i zagszczania nasypu, przyjmowane wedBug tabl. 1 i 2, Is  wskaznik zagszczenia gruntu nasypowego. Dla piaskw drobnych i [rednich mo|na wykorzysta przybli|on, empiryczn formuB na obliczanie warto[ci Is wzgldem ID, opracowan przez Borowczyka i Frankowskiego (1981): Is = 0.845 + 0.188" ID (7) Tablica 1. Warto[ci wspBczynnika 4 Tablica 2. Warto[ci wspBczynnika 5 Liczba warstw Rodzaj gruntu w bezpo[rednim Metoda zagszczania zasypki 4 ssiedztwie [ciany zasypki < 10 e" 10 {wir, pospBka 0,15 Statyczna (np. waBowanie walcem lub Piasek gruby i [redni 0,10 0,95 1,00 spychark gsienicow) Piasek drobny i pylasty 0,05 Udarowa miejscowa (ubijarki rczne 1,00 1,05 i maBe pByty na lekkim sprzcie Grunty niespoiste przemieszane 0,07 mechanicznym) Grunty maBo spoiste 0,03 Udarowa powierzchniowa (du|e pByty na 1,05 1,10 przemieszane ci|kim sprzcie mechanicznym) Inne grunty spoiste nie stosowa Wibracyjna miejscowa (lekkie walce i 0,90 0,95 zagszczarki wibracyjne) Wibracyjna powierzchniowa (ci|kie 0,85 0,80 walce i zagszczarki wibracyjne) Przyjmuje si, |e parcie spoczynkowe dziaBa poziomo. Parcie po[rednie gruntu Parcie po[rednie, ktre zale|y od przemieszczeD [ciany, ustala si na podstawie obliczeD iteracyjnych. W przypadkach mniej odpowiedzialnych konstrukcji oporowych mo|na przyjmowa przybli|on warto[ parcia po[redniego, okre[lon wedBug poni|szych wzorw: h h Ea + E0 2Ea + E0 EI = lub EI = (8) 2 3 6 h w ktrych Ea jest skBadow poziom wypadkowej parcia granicznego gruntu. W gruntach niespoistych mo|na obliczy wspBczynnik parcia po[redniego KI: Kah + K0 2Kah + K0 KI = lub KI = (9) 2 3 gdzie Kah jest wspBczynnikiem skBadowej poziomej parcia granicznego: Kah = Ka"cos( + a). Wwczas warto[ jednostkow skBadowej poziomej parcia po[redniego gruntu oblicza si z wzoru: eI (z) =  " KI = ( p +  " z) " KI [kPa] (10) z Gdy chcemy dokBadniej okre[li warto[ parcia po[redniego, na podstawie przemieszczeD [ciany, wwczas mo|emy wykorzysta procedur w polskiej normie PN-83/B-03010. W tym celu nale|y najpierw obliczy przemieszczenia [ciany i wyznaczy przemieszczenia uoglnione zgodnie z rys. 8. f2 f1 fB=f1+f2 fB B B B B A H H + = B A A s2 A s0 A  s1 fA fA=f1 Osiadanie i przechyBka Przesunicie poziome Przemieszczenia wypadkowe Przemieszczenia uoglnione Rys. 8. Wyznaczanie przemieszczeD uoglnionych [ciany oporowej Kty A i B oblicza si z wzorw: fB f A A = [rad] B = [rad] (11) H H a caBkowite przemieszczenie uoglnione jest sum obu ktw: I = A + B [rad] (12) Gdy przemieszczenie uoglnione I jest wiksze od poBowy warto[ci przemieszczenia granicznego (I e" 0.5a ), to przyjmuje si, |e na [cian dziaBa parcie graniczne gruntu: E = Ea. Natomiast w przypadku gdy 0 < I < 0.5a  wystpuje parcie po[rednie, ktre oblicza si z wzoru: E0 - Ea EI = E0 - I (13) 0.5a Wzr (13) wynika z uproszczonego wykresu, przedstawionego na rys. 9. E Ep EII strefa parcia strefa odporu E0 , Ea , Ep , EI , EII  jak na rys. 6 E0 EI Ea II I a 0 p  (od gruntu)  (do gruntu) 0.5a 0.5p Rys. 9. Uproszczona zale|no[ parcia i odporu gruntu od przemieszczeD uoglnionych 7 W podobny sposb, je[li zachodzi taka potrzeba, mo|na wyznaczy odpr po[redni gruntu lub wedBug procedury podanej w zaBczniku C do EC7. Warto[ci uoglnionych przemieszczeD granicznych dla parcia a oraz dla odporu p odczytuje si z nomogramw przedstawionych na rys. 10.   a p 0.012 0.12 0.010 0.10 =10 (n) =10 (n) 0.008 0.08 0.006 0.06 =20 =20 (n) (n) 0.004 0.04 =30 =30 (n) (n) 0.002 0.02 =40 =40 (n) (n) 0.000 0.00 0 5 10 15 20 25 0 5 10 15 20 25 H [m] H [m] Rys. 10. Nomogramy do wyznaczania uoglnionych przemieszczeD granicznych a i p Mo|na zauwa|y, |e warto[ci p s okoBo 10-krotnie wiksze od warto[ci a co oznacza, |e do wzbudzenia odporu granicznego potrzebne s znacznie wiksze przemieszczenia konstrukcji oporowej ni| do wzbudzenia parcia granicznego. W przypadkach, w ktrych parcie graniczne przyjmowane jest jako poziome (rys. 4c i 5), wyznaczenie parcia po[redniego nie sprawia kBopotu. Problem pojawia si, gdy parcie graniczne dziaBa uko[nie (a > 0) (rys. 4a,b), a parcie spoczynkowe poziomo. Wwczas skBadow poziom parcia po[redniego EIh wyznaczamy ze wzoru (13), w ktrym w miejsce Ea wstawia si skBadow poziom Eah, natomiast skBadow pionow EIv mo|na obliczy z wzoru: v 2 (G + P - Ea ) 2 EIv = G + P - I (14) 0.5a w ktrym G jest ci|arem bryBy gruntu zasypowego, pokazanej na rys. 11b. W przypadku parcia uko[nego dziaBajcego na pionow [cian pByty fundamentowej, skBadow pionow parcia po[redniego dla I < 0.5a wyznaczymy z wzoru: I v EIv = " Ea2 (15) 2 0.5a P p p p Ea1 a) b) c) EI1 Ea1v EI1v a1= G E01 Ea1h EI1h G G G Ea2v EI2v EI2 Ea2 E02 Ea1h EI1h Rys. 11. RozkBady i wypadkowe parcia gruntu na [cian oporow: a) parcie graniczne, b) parcie spoczynkowe, c) parcie po[rednie 8 Przy ustalaniu warto[ci parcia po[redniego dziaBajcego na [cian oporow proponuje si nastpujcy iteracyjny tok postpowania: 1) Zebra obci|enia dziaBajce na [cian oporow z wstpnym przyjciem parcia granicznego gruntu (Ea). 2) Obliczy przemieszczenia [ciany oporowej (osiadanie i przechyBk oraz przesunicie poziome  rys. 8) i okre[li przemieszczenia uoglnione. 3) Okre[li warto[ parcia po[redniego EI. Gdy oka|e si, |e EI = Ea nastpuje koniec iteracji. Je[li nie  nale|y przej[ do pkt. 4). 4) Ponownie obliczy przemieszczenia [ciany oporowej i przemieszczenia uoglnione dla nowego ukBadu obci|eD (z parciem po[rednim policzonym w pkt. 3)) 5) Okre[li now warto[ parcia po[redniego EI. W przypadku, gdy parcie to bdzie r|niBo si mniej ni| o 5% w stosunku do parcia ustalonego w poprzednim kroku iteracji  zakoDczy iteracj. Kombinacje obci|eD projektowych (obliczeniowych) dziaBajcych na [cian oporow W odniesieniu do [cian oporowych, w EC7 proponuje si podej[cie obliczeniowe 2, w ktrym kombinacj wspBczynnikw mo|na oglnie przedstawi jak poni|ej: Kombinacja: A1 + M1 + R2 (16) gdzie: A1  wspBczynniki cz[ciowe do oddziaBywaD (obci|eD)  tabl. 3 M1  wspBczynniki cz[ciowe do parametrw geotechnicznych  tabl. 4 R2  wspBczynniki cz[ciowe do oporw (no[no[ci)  tabl. 5 Tablica 3. WspBczynniki cz[ciowe do oddziaBywaD (F) Tablica 4. WspBczynniki cz[ciowe do parametrw (wedBug Tabl. A.3 w EC7) geotechnicznych (M) (wedBug Tabl. A.4 w EC7) Zestaw Zestaw OddziaBywanie Symbol Parametr gruntu Symbol A1 A2 M1 M2 StaBe Niekorzystne 1,35 1,0 G Tangens kta tarcia wewntrzn. 1,0 1,25  Korzystne 1,0 1,0 Spjno[ efektywna 1,0 1,25 c Zmienne Niekorzystne 1,5 1,3 Q WytrzymaBo[ na [cinanie bez 1,0 1,4 Korzystne 0 0 cu odpBywu WytrzymaBo[ na [ciskanie 1,0 1,4 qu jednoosiowe Tablica 5. WspBczynniki cz[ciowe do oporw (R) Ci|ar objto[ciowy 1,0 1,0  (wedBug Tabl. A.13 w EC7) Zestaw Opr Symbol Tablica 6. WspBczynniki cz[ciowe do oporu w analizie R1 R2 R3 stateczno[ci oglnej (wedBug Tabl. A.14 EC7) No[no[ podBo|a 1,0 1,4 1,0 R;v Opr Symbol Zestaw R1 R2 R3 Opr na przesunicie 1,0 1,1 1,0 R;h Opr gruntu przy 1,0 1,1 1,0 R;e Odpr gruntu 1,0 1,4 1,0 R;e [cinaniu Z wzoru (16) i z warto[ci wspBczynnikw w tablicach 3, 4 i 5 wynika, |e w podej[ciu obliczeniowym 2 wspBczynniki cz[ciowe stosuje si do obci|eD i do oporw, natomiast parametry geotechniczne przyjmuje si o warto[ciach charakterystycznych (M = 1,0). 9 Niektre obci|enia i oddziaBywania mog w pewnych sytuacjach dziaBa niekorzystnie, a w innych korzystnie, dlatego nale|y utworzy kilka kombinacji obci|eD. W przypadku [cian oporowych grawitacyjnych nale|y przygotowa 4 kombinacje: Komb1  obci|enia charakterystyczne, Komb2 i Komb3  obci|enia projektowe (obliczeniowe) z obci|eniem naziomu p i Komb4 - obci|enia projektowe bez obci|enia naziomu p. W celu wyznaczenia kombinacji obci|eD, proponuje si tabelarycznie zestawi oddzielnie obci|enia pionowe i oddzielnie poziome wraz z promieniami dziaBania i momentami wzgldem [rodka podstawy fundamentu  0 (patrz tabl. 7 i 8 dla przykBadowej [ciany z ukBadem obci|eD przedstawionym na rys. 12). OddziaBywanie gruntu po stronie ni|szego naziomu jest z reguBy pomijane ze wzgldw bezpieczeDstwa. P p e1 G3 E2(p) E1 G2 G1 e2 0 (+) ( ) M0 Rys. 12. PrzykBadowa [ciana oporowa z ukBadem obci|eD Tablica 7. Zestawienie obci|eD pionowych na 1 mb [ciany Obc. Warto[ char. Vk r0 M0(Vk) Vd;max M0(Vd;max) Vd;min M0(Vd;min) F;max F;min [kN] [m] [kNm] [kN] [kNm] [kN] [kNm] G1 1,35 1,0 G2 1,35 1,0 G3 1,35 1,0 P 1,5 0,0   Vk M0(Vk)  Vd;max M0(Vd;max)  Vd;min M0(Vd;min) Tablica 8. Zestawienie obci|eD poziomych na 1 mb [ciany Obc. Warto[ char. Hk r0 M0(Hk) Hd;A M0(Hd;A) Hd;B M0(Hd;B) F;A F;B [kN] [m] [kNm] [kN] [kNm] [kN] [kNm] E1 1,35 1,35 E2 1,5 0,0   Vk M0(Hk)  Hd;A M0(Hd;A)  Hd;B M0(Hd;B) Sprowadzenie obci|eD do poziomu podstawy fundamentu [ciany oporowej (rys. 13) P p G3 lub E2 Q V E1 G2 G1 0 0 M0 0 H B eB = M0/V Rys. 13. Sprowadzenie obci|eD dziaBajcych na [cian oporow do poziomu podstawy fundamentowej. 10 Nale|y przygotowa nastpujce kombinacje obci|eD: 1. Obci|enia charakterystyczne: - Komb. 1 : Vk;1 = Vk, Hk;1 = Hk, M0k;1 =  M0(Vk) +  M0(Hk) (17) 2. Obci|enia projektowe (obliczeniowe): - Komb. 2 : Vd;2 = Vd;max, Hd;2 = Hd;A, M0d;2 =  M0(Vd;max) +  M0(Hd;A) (18) - Komb. 3 : Vd;3 = Vk, Hd;3 = Hd;A, M0d;3 =  M0(Vk) +  M0(Hd;A) (19) - Komb. 4 : Vd;4 = Vd;min, Hd;4 = Hd;B, M0d;4 =  M0(Vd;min) +  M0(Hd;B) (20) Mimo[rd eB wypadkowej obci|eD w [cianie posadowionej bezpo[rednio Dla ka|dej kombinacji obci|eD nale|y obliczy warto[ mimo[rodu eB i sprawdzi, czy speBnia on okre[lone warunki: M0k ,1 B - dla Komb1: eBk;1 = d" (21) Vk;1 6 M0d ,2 B - dla Komb2: eBd ;2 = d" (22) Vd ;3 6 M0d ,3 B - dla Komb3: eBd ;3 = d" (23) Vd ;3 4 M0d ,4 B - dla Komb4: eBd ;4 = d" (24) Vd ;4 6 Z powy|szego wynika, |e w Komb1, Komb2 i Komb4 wypadkowa obci|eD musi znajdowa si w obrbie rdzenia podstawy fundamentu, a w Komb3 mo|e nieznacznie wykracza poza rdzeD. Komb3 jest kombinacj obci|eD projektowych o najmniejszym prawdopodobieDstwie wystpienia. Obliczenia najcz[ciej wykazuj, |e najmniej niebezpieczna jest kombinacja Komb4 (bez obci|enia naziomu p), dlatego mo|e by ona pomijana. Naciski na podBo|e gruntowe pod pByt fundamentow [ciany posadowionej bezpo[rednio Z powodu uko[nego dziaBania wypadkowej obci|eD, rwnie| naciski na grunt pod pByt fundamentow maj kierunek uko[ny. Jednak w dalszych obliczeniach wykorzystywana jest tylko skBadowa pionowa naciskw (rys. 14). Naciski oblicza si dla charakterystycznych warto[ci obci|eD (Komb1). q1 = V/B"(1 + 6"EB/B) (25) q2 = V/B"(1 - 6"EB/B) V Q V Q H H t2 0 q2 q1 t1 EB Rys. 14. RozkBad naciskw na grunt pod podstaw [ciany oporowej 11 Sprawdzenie stanw granicznych no[no[ci (SGN - GEO) [ciany posadowionej bezpo[rednio W przypadku [cian oporowych grawitacyjnych, posadowionych bezpo[rednio, nale|y sprawdzi trzy warunki stanw granicznych no[no[ci: a) no[no[ci podBo|a gruntowego b) oporu na przesunicie c) stateczno[ci oglnej uskoku podpartego [cian oporow Sprawdzenie no[no[ci podBo|a gruntowego (rwnowagi siB pionowych  rys. 15a) No[no[ podBo|a gruntowego pod fundamentem [ciany oporowej mo|na sprawdzi tak jak w przypadku typowych fundamentw bezpo[rednich, wykorzystujc metod obliczeniow zaproponowan w zaBczniku D do EC7. W przypadku gruntu spoistego (sBabo przepuszczalnego dla wody) no[no[ nale|y sprawdzi dla warunkw bez odpBywu i dla warunkw z odpBywem wody z porw gruntowych. Warunki bez odpBywu mog wystpi w pocztkowym okresie po wykonaniu fundamentu i caBego obiektu, szczeglnie gdy obiekt jest szybko budowany. No[no[ w warunkach bez odpBywu okre[lana jest te| mianem no[no[ci krtkoterminowej. Oblicza si j przyjmujc caBkowite warto[ci napr|eD w gruncie i wytrzymaBo[ gruntu na [cinanie bez odpBywu Cu. Warunki z odpBywem ustalaj si po dBu|szym czasie funkcjonowania obiektu i dlatego no[no[ w takich warunkach okre[lana jest mianem no[no[ci dBugoterminowej. Oblicza si j przyjmujc efektywne warto[ci napr|eD w gruncie i efektywne parametry wytrzymaBo[ciowe gruntu 2 i c2 . W przypadku gruntu niespoistego mamy do czynienia tylko z warunkami z odpBywem. No[no[ w warunkach bez odpBywu No[no[ t mo|na obliczy z wzoru: 2 Rv = A "[( + 2)"Cu "bc " sc "ic + qmin] (26) gdzie : A2  efektywna powierzchnia podstawy fundamentu: A2 = B2 "L2 ; B2 = B 2eB; L2 = L 2eL; w fundamentach liniowych, takich jak [ciany oporowe, przyjmuje si L2 = 1 mb bc  bezwymiarowy wspBczynnik uwzgldniajcy nachylenie podstawy fundamentu sc  wspBczynnik ksztaBtu podstawy fundamentu ic  wspBczynnik uwzgldniajcy wpByw obci|eD poziomych qmin  obci|enie od ci|aru gruntu zalegajcego nad poziomem posadowienia fundamentu WspBczynniki bezwymiarowe oblicza si wedBug wzorw: bc = 1- 2 /( + 2) (27) 2 2 sc = 1+ 0,2(B / L ) (28) 1 Hd ic = "1+ 1- (29) 2 2 A "Cu Uwaga: w przypadku [ciany oporowej nale|y przyjmowa sc = 1,0, natomiast we wzorze (29) musi by speBniony warunek, |e Hd d" A2 "Cu. Nie speBnienie tego warunku [wiadczy o zbyt sBabej wytrzymaBo[ci gruntu na [cinanie w stosunku do obci|eD. Grunt taki wymaga wzmocnienia lub wymiany. 12 We wzorach (27) i (29):   kt odchylenia podstawy fundamentu od poziomu Hd  projektowe obci|enie poziome dziaBajce w podstawie fundamentu No[no[ w warunkach z odpBywem No[no[ t mo|na obliczy z wzoru: 2 2 2 2 2 Rv = A "[c " Nc "bc " sc "ic + qmin " Nq "bq " sq "iq + 0,5" " B " N "b " s "i ] (30) gdzie : Nc, Nq, N  wspBczynniki no[no[ci bc, bq, b  wspBczynniki uwzgldniajce nachylenie podstawy fundamentu sc, sq, s  wspBczynniki ksztaBtu podstawy fundamentu ic, iq, i  wspBczynniki uwzgldniajce wpByw obci|eD poziomych q2 min  obci|enie od efektywnego ci|aru gruntu zalegajcego nad poziomem posadowie- nia fundamentu WspBczynniki do wzoru (30) oblicza si nastpujco: 2 Nq = e "tan 2 " tan2(45 + / 2) (31) 2 Nc = (Nq -1) "cot (32) 2 N = 2"(Nq -1)" tan (33) 2 bc = bq - (1- bq ) /(Nc " tan ) (34) 2 bq = b = (1- " tan )2 (35) 2 2 2 sq = 1+ (B / L )"sin 2 2 s = 1- 0,3(B / L ) (36) sc = (sq " Nq -1) /(Nq -1) (37) 2 ic = iq - (1- iq ) /(Nc " tan ) (38) 2 2 2 iq = [1- Hd /(Vd + A "c "cot )]m (39) 2 2 2 i = [1- Hd /(Vd + A "c "cot )]m+1 (40) gdzie: m = mB = [2 + (B2 /L')]/[1 + (B'/L')] gdy Hd dziaBa w kierunku B' (41) m = mL = [2 + (L'/B')]/[1 + (L'/B')] gdy Hd dziaBa w kierunku L' (42) W przypadkach, gdy skBadowa pozioma obci|enia dziaBa w kierunku tworzcym kt  z kierun- kiem L', warto[ m mo|na obliczy ze wzoru: m = m = mL"cos2 + mB"sin2 (43) Uwaga: w przypadku [ciany oporowej we wzorach (31) do (42) nale|y przyjmowa L2 = ". No[no[ projektowa podBo|a gruntowego No[no[ projektow obliczamy z wzoru: Rv;d = Rv/R;v (44) w ktrym wspBczynnik cz[ciowy, zgodnie z tabl. 5, nale|y przyjmowa rwny R;v = 1,4. 13 Warunek no[no[ci podBo|a gruntowego Warunek przedstawia si nastpujco: Vd d" Rv;d (45) W obliczeniach [cian oporowych grawitacyjnych nale|y sprawdzi warunek no[no[ci dla Komb2, i Komb3 obci|eD projektowych. Ze wzgldu na r|ne warto[ci obci|eD i mimo[rodw nie wiadomo z gry, ktra z tych kombinacji jest bardziej niekorzystna. W przypadku nie speBnienia warunku no[no[ci nale|y bdz przeprojektowa [cian oporow w celu zmiany ukBadu obci|eD na bardziej korzystny, bdz wzmocni podBo|e gruntowe (np. przez wymian warstwy gruntu o zbyt maBej wytrzymaBo[ci). Sprawdzenie oporu na przesunicie (rwnowagi siB poziomych  rys. 15b,c) Opr na przesunicie fundamentu [ciany oporowej mo|na sprawdzi wykorzystujc metod obliczeniow zaproponowan w pkt. 6.5.5 EC7. Opr w warunkach bez odpBywu Opr ten mo|na obliczy z wzoru: Rh = Ac "Cu (46) gdzie : Ac  pole podstawy fundamentu lub powierzchni po ktrej odbywa si przesuw; Opr w warunkach z odpBywem W przypadku fundamentw z pBask podstaw (rys. 15b) opr ten mo|na obliczy z wzoru: Rh = Vd " tan , (47) a w przypadku fundamentw z ostrog (rys. 15c) - z wzoru: 2 2 Rh = Nd " tan + Ac "c (48) w powy|szych wzorach:   kt tarcia gruntu o powierzchni podstawy fundamentu, Nd  projektowa warto[ siBy normalnej do powierzchni przesuwu (rys. 15c) W przypadku fundamentw wykonywanych monolitycznie mo|na przyjmowa  = 2 . Warto[ projektowa oporu na przesunicie No[no[ projektow obliczamy z wzoru: Rh;d = Rh/R;h (49) w ktrym wspBczynnik cz[ciowy, zgodnie z tabl. 5, nale|y przyjmowa rwny R;h = 1,1. Warunek oporu na przesunicie Warunek przedstawia si nastpujco: Hd d" Rh;d  Rp;d lub Td d" Rh;d  R2 p;d (50) w ktrym: Rp;d  projektowa warto[ oddziaBywania przeciwdziaBajcego przesuniciu, pocho- dzcego np. od parcia gruntu na [cian pionow fundamentu. Td  projektowa warto[ siBy powodujcej przesuw (rys. 15c) 14 W obliczeniach [cian oporowych grawitacyjnych powy|szy warunek nale|y sprawdzi dla Komb3 i Komb4, ktre s najbardziej niekorzystne, a ponadto pomin dziaBanie siBy Rp;d, ze wzgldu na mo|liwo[ wystpienia sytuacji odsBonicia fundamentu [ciany od strony ni|szego naziomu. W pierwszym etapie nale|y sprawdzi warunek dla fundamentu o pBaskiej podstawie. W przypadku niespeBnienia warunku nale|y sprbowa zastosowa ostrog (rys. 15c), a je|eli to nie pomo|e, to dokona wzmocnienia gruntu przez np. jego wymian. a) b) c) Nd Vd Vd Q Q Q  Hd Hd Td ostroga (Hp;d) (H2 p;d) 0 0 Rh;d Rh;d Ac eB Rv;d Nd = Vd"cos + Hd"sin Td = Hd"cos  Vd"sin x H" 0.25Hn Metoda Felleniusa d) y H" 0.25Hn 0 Ni = Wi"cosi MO p p  Bi = Wi"sini Mu Ti = Ni"tan2 i + c2 i"li , li = bi/cosi 1 bi = 0.1R Wi  ci|ar paska  i wraz Hn R 2 z obci|eniem p 3 n R Mo = " R "Bi 4 i=1 i i (-) (+) Wi 17 5 n 16 15 Ni i Mu = " R "Ti Bi 14 6 7 i=1 13 8 12 11 10 9 Ti li Rys. 15. Schematy do sprawdzania warunkw stanw granicznych no[no[ci (SGN - GEO) Sprawdzenie stateczno[ci oglnej uskoku podpartego [cian oporow  rys. 15d Stateczno[ ogln mo|na sprawdza metodami  paskowymi , zakBadajcymi walcowe powierzchnie po[lizgu (np. metoda Felleniusa lub Bishopa), metodami stanu granicznego napr|eD lub metodami elementw skoDczonych (redukcji parametrw wytrzymaBo[ciowych gruntu). Na rys. 15d przedstawiono zaBo|enia i procedur obliczeniow metody Felleniusa. Zgodnie z zaBo|eniami podej[cia obliczeniowego 2, nale|y obliczy warto[ci momentw Mo;k i Mu;k przyjmujc charakterystyczne warto[ci parametrw geotechnicznych gruntw. Moment Mok interpretujemy jako efekt oddziaBywania, a moment Mu;k jako opr. Warto[ci projektowe Warto[ci projektowe obliczamy wedBug wzorw: Mo;d = Mho;k "G , gdzie : G = 1,35 (wedBug tabl. 4) (51) 15 Mu;d = Mu;k /R;e , gdzie : R;e = 1,1 (wedBug tabl. 6) (52) Warunek stateczno[ci Warunek przedstawia si nastpujco: Mo;d d" Mu;d (53) Obliczanie przemieszczeD [ciany oporowej i sprawdzenie stanw granicznych u|ytkowalno[ci (SGU) W Eurokodzie 7 nie przedstawiono propozycji metody obliczeniowej do okre[lania przemieszczeD [cian oporowych, dlatego proponuje si zastosowa metod zawart w normie PN-83/B-03010. Obliczenie osiadaD i przechyBki [ciany oporowej Obliczenia osiadaD i przechyBki [ciany oporowej proponuje si wykona metod odksztaBceD jednoosiowych. W tym celu trapezowy rozkBad naciskw na grunt pod fundamentem [ciany nale|y rozBo|y na rozkBad prostoktny p1 i trjktny p2. Nastpnie po podzieleniu podBo|a gruntowego na warstwy obliczeniowe o mi|szo[ci hi d" 0.5B nale|y obliczy warto[ci osiadaD punktw 0, 1 i 2, korzystajc ze wzorw podanych na rys. 16a oraz wspBczynnikw kj i k z tabl. 9. Obliczenia j proponuje si wykona tabelarycznie (tabl. 10), przez sumowanie osiadaD poszczeglnych warstw obliczeniowych do gBboko[ci zi, na ktrej speBniony jest warunek: jzi d" 0,2zi. Wielko[ zi odmierzamy zawsze od poziomu posadowienia do [rodka warstwy  i . f2 f1 a) hw = 0.4(B+la) b) la  dBugo[ wyparcia strefy odporu Nn=Vk H la = D"tg(45+/2) jzi "hi sj = ; j = 0, 1, 2 - podBo|e jednorodne " M0i D QHn=Hk QHn "  f1 = 0 2l1 "E0 s1 s2 0zi = k0i " p1 + k0i " p2 s0  B z hw 1zi = k1i "p1 + k1i "p2 - podBo|e uwarstwione q2(n) q1(n) strefa odksztaBceD w 2zi = k1i "p1 + k2i "p2 QHn i - i-1 podBo|u gruntowym f1 = " " 2l1 E0i k, k  wspBczynniki wpBywu wedBug normy p1 p1 l1 = 1.0 mb Warunki SGU: s1 - s2  = , i  wspBczynniki s < sdop B wpBywu wedBug  < dop p2 normy f = f1 + f2 < fdop f2 =  "H Rys. 16. Schematy do obliczania przemieszczeD [ciany oporowej 16 Tablica 9. Warto[ci wspBczynnikw kj i kj (wg PN-83/B-03010-tabl. Z4-1) z/B k0 k1 k0 k1 k2 z/B k0 k1 k0 k1 k2 0.00 1.000 0.500 0.50 0.50 0.00 2.00 0.306 0.275 0.15 0.15 0.14 0.25 0.960 0.496 0.48 0.42 0.08 2.50 0.245 0.231 0.13 0.12 0.13 0.50 0.820 0.481 0.41 0.35 0.13 3.00 0.208 0.198 0.11 0.10 0.10 0.75 0.668 0.450 0.33 0.29 0.15 4.00 0.160 0.153 0.08 0.08 0.08 1.00 0.542 0.410 0.28 0.25 0.16 5.00 0.126 0.124 0.06 0.06 0.06 1.50 0.396 0.332 0.20 0.19 0.15 Tablica 10. Obliczenia osiadaD [ciany oporowej Profil i( ) hi zi zi 0.2zi zi/B k0i k0i k1i k1i k2i 0zi 1zi 2zi M0i s0i s1i s2i geotechn. [kN/m3] [m] [m] [kPa] [kPa] - - - - - - [kPa] [kPa] [kPa] [MPa] [mm] [mm] [mm]  Obliczenie przemieszczeD poziomych [ciany oporowej Przemieszczenia poziome [ciany oporowej nie s efektem po[lizgu fundamentu [ciany po gruncie, gdy| do tego nie mo|na dopu[ci, lecz wynikaj z odksztaBceD postaciowych bryBy gruntowej, znajdujcej si pod fundamentem i sigajcej do gBboko[ci hw. Podstawowe wzory do obliczenia przemieszczenia poziomego f1 [ciany oporowej przedstawiono na rys. 16b. Wystpujce w tych wzorach wspBczynniki  oblicza si nastpujco: 2 1 2  = (1+ )" (54) (1- ) "ln(1+ m ) + m (3 - 2 )" arctg m  We wzorze tym  jest wspBczynnikiem Poissona dla gruntu. Nale|y pamita, |eby wyra|enie 1 arctg podawa w radianach. m W przypadku gdy wielko[ hw zawiera si w jednej warstwie gruntowej, to mamy do czynienia 2hw z przypadkiem podBo|a jednorodnego i wwczas: m = . B W przypadku gdy w zasigu hw zawieraj si dwie lub wicej warstw, to mamy do czynienia z przypadkiem podBo|a uwarstwionego i wwczas dla ka|dej warstwy obliczamy oddzielny 2hi wspBczynnik i dla mi = . Wielko[ hi jest zagBbieniem spodu danej warstwy  i w stosunku B do spodu fundamentu (nie myli z mi|szo[ci tej warstwy). Dla ostatniej warstwy: hi = hw. 17 Posadowienie [cian oporowych na palach W przypadku sBabono[nego podBo|a gruntowego z wystpowaniem np. warstw gruntw organicznych (torfy, namuBy) o znacznej mi|szo[ci, [cian oporow nale|y posadowi na palach, ktrych zadaniem bdzie przekazanie obci|eD na warstwy no[ne znajdujce si na wikszej gBboko[ci. Zciany oporowe posadawia si na palach o umiarkowanych [rednicach ("300 500 mm) lub na mikropalach ("150 200 mm). Pod [cianami oporowymi z reguBy nie stosuje si pali wielko[rednicowych. Mo|liwe s do zastosowania praktycznie wszystkie technologie pali  od wbijanych prefabrykowanych, przez wbijane monolityczne, wiercone, przemieszczeniowe wkrcane, iniekcyjne itd. Rodzaj pali nale|y dobra w zale|no[ci od warunkw gruntowych i terenowych. Np. w przypadku podBo|a z piaskami [redniozagszczonymi (warstwy no[ne) powinno si stosowa pale wbijane, a w terenie zabudowanym  przemieszczeniowe wkrcane. W przypadku piaskw zagszczonych i gruntw spoistych zwartych i pBzwartych powinno si stosowa pale wiercone. Ze wzgldu na znaczne obci|enia poziome [cian oporowych, nale|y stosowa ukBady pali uko[nych (tzw. ukBady kozBowe). Takie ukBady zapewniaj odpowiedni sztywno[ poziom posadowienia. W przypadku tylko pali pionowych mogByby wystpi zbyt du|e przemieszczenia poziome [ciany i du|e momenty zginajce w palach. PrzykBady mo|liwych wariantw ukBadw pali przedstawiono na rys. 17 do 19. Obliczenia siB w palach PRZEKRJ POPRZECZNY PLAN PALOWANIA Q (2) zasyp (1) (3) eB dylatacja S1 (1) (3) (2) Z S3 drena| S2 Gpyl (1) (3) (2) (1) (2) (3) T+Nm (1) (3) (2) 7:14:1 7:1 4:1 Metoda graficzna S1 (1) (3) Q (2) Pd Z (1) S2 (3) (1) S3 Ps/Pr dylatacja (2) (1) (3) (2) Metoda analityczna (3) X = 0 S1, S2, S3 Y = 0 D/2+1015cm D/2+1015cm M = 0 Rys. 17. Posadowienie [ciany oporowej na palach  Rozwizanie I. Geometria i metody obliczeD siB w palach. 18 Obliczenia siB w palach PLAN PALOWANIA PRZEKRJ POPRZECZNY Q zasyp (1) (2) (3) Z dylatacja (1) (3) (2) S1 eB S3 drena| S2 Gpyl (1) (3) (2) T+Nm (1) (3) (2) 7:14:1 7:14:1 (1) (2) (3) 7:14:1 Metoda graficzna (1) (3) (2) Pd S1 Q (1) (3) (2) Ps/Pr Z Metoda analityczna dylatacja (3) (1) (2) X = 0 S2 (1) (3) (2) S1, S2, S3 Y = 0 S3 M = 0 D/2+1015cm D/2+1015cm Rys. 18. Posadowienie [ciany oporowej na palach  Rozwizanie II. Geometria i metody obliczeD siB w palach. PRZEKRJ POPRZECZNY PLAN PALOWANIA Schemat obliczeniowy do Q metody numerycznej zasyp (1) (2) kxi kxi dylatacja EJ, EA EJ, EA (1) (2) drena| Gpyl (1) (2) kz kz Q T+Nm (1) (2) Wynik obliczeD 7:14:1 7:14:1 M1g M2g (1) (2) Pd M2p M1p (1) (2) Ps/Pr dylatacja (1) (2) (1) (2) S1 = N1 (2) (1) S2 = N2 D/2+1015cm D/2+1015cm N2 N1 Rys. 19. Posadowienie [ciany oporowej na palach  Rozwizanie III. Geometria i metody obliczeD siB w palach. 19 Najbardziej popularne jest rozwizanie I posadowienia [cian oporowych na palach (rys. 17). W przypadku znacznych obci|eD poziomych i du|ych siB w palach wyciganych (pale (3)), mo|na zastosowa rozwizanie II posadowienia (rys. 18), w ktrym przez zastosowanie wszystkich pali uko[nych uzyskuje si redukcj siB wycigajcych w palach. W rozwizaniach I i II obliczenia siB w palach mo|na wykona metod sztywnego oczepu (graficzn Culmanna lub analityczn), wykorzystujc rwnania rwnowagi ukBadu siB niezbie|nych. W przypadku niedu|ej mi|szo[ci warstw gruntw sBabych i zalegania ich nie bezpo[rednio pod fundamentem [ciany, mo|liwe jest do zastosowania rozwizanie III na dwch rzdach pali uko[nych (rys. 19). W takim rozwizaniu konieczne jest zastosowanie metody numerycznej obliczeD, w ktrej pale modeluje si jako prty wspBpracujce ze spr|ystym (spr|ysto- plastycznym) o[rodkiem gruntowym. W wynikach otrzymuje si siBy i momenty w palach oraz przemieszczenia caBego ukBadu. Je|eli przemieszczenia poziome przekraczaj warto[ci dopuszczalne, to nale|y zastosowa rozwizanie I lub II. Dla otrzymanych siB w palach dobiera si [rednice i dBugo[ci pali na podstawie obliczeD no[no[ci pali w gruncie (oddzielne opracowanie). Odwodnienie i izolacja [cian oporowych Zciany oporowe wymagaj odwodnienia, ktrego celem jest odprowadzenie wody opadowej lub napBywajcej ze zbocza, i nie dopuszczenie do napeBnienia si zasypu wod. WypeBnienie to mogBoby doprowadzi do znacznego wzrostu obci|eD poziomych [ciany (doszBoby parcie wody) i jej awarii. Odwodnienie wykonuje si w postaci drena|u, umieszczonego za [cian oporow (rys. 20). Wa|nym elementem drena|u jest tzw. filtr odwrotny (rys. 21), ktry ma zabezpieczy przed wypBukiwaniem drobnych frakcji z zasypu i przed zakolmatowaniem si drenu. Drena| odprowadza wod do studzienek kanalizacji burzowej lub do studni chBonnych. a) b) 2 x emulsja asfaltowa 2 x emulsja zasyp z gruntu asfaltowa sBabo przepusz- zasyp z gruntu czalnego przepuszczalnego warstwa filtracyjna 2 x emulsja asfaltowa drena| drena|  A  A Rys. 20. Odwodnienie i izolacja [cian oporowych. 20 SzczegB  A c) geowBknina |wirek 2/8mm 2 x emulsja filtr odwrotny |wir 4/16mm asfaltowa |wir 8/32mm zasyp z gruntu przepuszczalnego otwory przelotowe filtr odwrotny w| drenarski 100 150mm podkBad z chud. drena| betonu Rys. 20 c.d. Odwodnienie [ciany pBytowo-ktowej. Rys. 21. SzczegB filtra odwrotnego. Izolacja [cian oporowych polega gBwnie na pokryciu powierzchni [ciany stykajcych si z gruntem 2 warstwami emulsji asfaltowej. Zastosowanie emulsji pozwala na pokrywanie [ciany bez konieczno[ci jej wysuszenia, gdy| emulsja, jak wiadomo, jest roztworem wodnym asfaltu. W przypadku intensywnego napBywu wd lub wd agresywnych mo|e zaistnie konieczno[ zastosowania ci|szej formy izolacji, np. oklejenie pap termozgrzewaln (1 lub 2 warstwy). Zbrojenie [cian oporowych Zciany oporowe masywne generalnie projektuje si tak, |eby nie wymagaBy zbrojenia. Wyjtek mo|e stanowi zbrojenie pByty fundamentowej, w ktrej mo|e zaistnie konieczno[ zbrojenia przy znacznej jej szeroko[ci i kcie  > 45(rys. 22). b) a) <45 >45 zbrojenie zbrojenie gBwne pomocnicze Rys. 22. Zbrojenie [cian masywnych: a) bez zbrojenia, b) ze zbrojeniem pByty fundamentowej. W [cianach z elementami odci|ajcymi zbrojenia wymagaj gBwnie elementy odci|ajce (rys. 23), wzgldnie pByta fundamentowa, podobnie jak w [cianach masywnych. 21 zbrojenie pomocnicze zbrojenie gBwne zbrojenie zbrojenie gBwne pomocnicze >45 >45 Rys. 23. Zbrojenie [cian oporowych z elementami odci|ajcymi Zciany lekkie s z definicji |elbetowe i wymagaj zbrojenia w caBym swoim korpusie (rys. 24). A  A zbrojenie pomocnicze A A zbrojenie gBwne zbrojenie zbrojenie pomocnicze zbrojenie gBwne gBwne Rys. 24. Zbrojenie [cian oporowych lekkich  pBytowo-ktowej i pBytowo-|ebrowej Opracowanie: dr in|. Adam KrasiDski (Katedra Geotechniki, Geologii i Bud. Morskiego PG) 22 ZaBcznik Zalecenia dotyczce przyjmowania wstpnego wymiarw [cian oporowych 1. Minimalna gBboko[ posadowienia [cian oporowych D e" 0.5 m  grunty niewysadzinowe (grunty niespoiste) D e" hz  grunty wysadzinowe (grunty spoiste) hz  gBboko[ przemarzania gruntu (wg PN-81/B-03020) 2. Zciany masywne 3. Zciany pBmasywne ze wspornikiem a e" 0.3m (beton) a e" 0.25m a e" 0.5m (mur) <"1/3H e"5% e"0.3lw H H lw=0.81.2m be"1/3B D D he"0.25B he"0.2B    e" 45 (beton) B=(0.50.6)H B=(0.50.7)H  e" 60 (mur) 4. Zciany pBmasywne z pByt odci|ajc 5. Zciany lekkie pBytowo-ktowe a e" 0.3m ae"0.15m lp=2.53.5m e"5% gp=(0.10.15)lp Hs H H d"0.8 e"5% be"0.12Hs D he"b D he"0.25B   <"1/4B <"3/4B  e" 45 B=<"0.5H B=0.60.7H 5. Zciany lekkie pBytowo-|ebrowe |ebra gr. 0.30.4m co 2.03.0 m Hs H ae"0.20m e"5% D he"0.12B <"1/4B <"3/4B B=0.60.7H 23 n H d" 6 m n H d" 4 m <" 1/3H n H d" 4 m n H d" 6 m n H d" 8 m

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Ściany oporowe wybrane zagadnienia proj ścian
I CHMIELEWSKA STATECZNOŚĆ KĄTOWO PŁYTOWEGO ŚCIANY OPOROWEJ WEDŁUG EUROKODU 7
I CHMIELEWSKA STATECZNOŚĆ KĄTOWO PŁYTOWEGO ŚCIANY OPOROWEJ WEDŁUG EUROKODU 7
I Wybrane zagadnienia Internetu SLAJDY [tryb zgodności]
3 Standardy urbanistyczne dla terenow mieszkaniowych wybrane zagadnienia
Analizowanie wybranych zagadnień prawa materialnego
Eneida wybrane zagadnienia
Wykład 2 Wybrane zagadnienia dotyczące powierzchnii elementów maszyn

więcej podobnych podstron